Nuclear thermal-hydraulic system analysis codes have been developed to comprehensively model nuclear reactor systems to evaluate the safety of a nuclear reactor system. For analyzing complex systems with finite computational resources, system codes usually solve simplified fluid equations for coarsely discretized control volumes with one-dimensional assumptions and replace source terms in the governing equations with constitutive relations. Wall boiling heat transfer models are regarded as essential models in nuclear safety evaluation among many constitutive relations. The wall boiling heat transfer models of two widely used nuclear system codes, RELAP5 and TRACE, are analyzed in this study. It is first described how wall heat transfer models are composed in the two codes. By utilizing the same method described in Part 1 paper, heat fluxes from the two codes are compared under the same thermal-hydraulic conditions. The significant factors for the differences are identified as well as at which conditions the non-negligible difference occurs. Steady-state simulations with both codes are also conducted to confirm how the difference in wall heat transfer models impacts the simulation results.
In this article, we investigate the growth of meromorphic solutions of $${\alpha}(z)(\frac{{\Delta}_c{\eta}}{{\eta}})^2\,+\,(b_2(z){\eta}^2(z)\;+\;b_1(z){\eta}(z)\;+\;b_0(z))\frac{{\Delta}_c{\eta}}{{\eta}} \atop =d_4(z){\eta}^4(z)\;+\;d_3(z){\eta}^3(z)\;+\;d_2(z){\eta}^2(z)\;+\;d_1(z){\eta}(z)\;+\;d_0(z),$$ where a(z), bi(z) for i = 0, 1, 2 and dj (z) for j = 0, ..., 4 are given functions, △cη = η(z + c) - η(z) with c ∈ ℂ\{0}. In particular, when the a(z), the bi(z) and the dj(z) are polynomials, and d4(z) ≡ 0, we shall show that if η(z) is a transcendental entire solution of finite order, and either deg a(z) ≠ deg d0(z) + 1, or, deg a(z) = deg d0(z) + 1 and ρ(η) ≠ ½, then ρ(η) ≥ 1.
본 연구는 방정식 및 함수와 관련된 현직교사와 예비교사의 인식의 차이를 알아보기 위하여 K시 관내 중 고등학교에 재직하고 있는 수학 교사 49명과 M대학교 사범대학 수학교육과에 재학중인 예비교사 29명을 대상으로 인식의 차이를 비교 분석하였다. 그 결과 다음과 같은 결론을 얻었다. 첫째, 현직교사와 예비교사 모두 미지수가 1개인 일차방정식을 미지수가 2개인 일차방정식보다 더 일차방정식으로 인식하는 경향이 있다. 둘째, 현직교사와 예비교사 모두 음함수 형태보다 양함수 형태로 표현된 일차함수를 일차함수로 더 인식하는 경향이 있다. 셋째, 일차방정식과 일차함수에 대한 현직교사와 예비교사의 인식은 통계적으로 유의미한 차이가 없었다.
본 연구의 목적은 온실설계 시 야간복사열 손실량 예측을 위한 천공온도를 산정하는데 필요한 적절한 계산식을 제시하는 것이다. 대구지역의 운량에 따른 야간천공온도를 야간복사계를 이용하여 측정하고 기존의 식들을 이용하여 계산하였다. 천공온도를 계산하기 위한 최적의 식을 찾아내기 위하여 측정값과 계산 값을 비교하였다. 운량의 크기에 따라 대기온도와 천공온도의 차이가 달랐으며 운량이 감소함에 따라 온도차는 점차 증가하였다. 맑은 날이 구름 낀 날과 비온 날에 비해 약 10~20배 정도의 더 높은 온도차를 나타내었으며 온도차가 큰 맑은 날이 복사냉각이 크다는 것을 확인할 수 있었다. 맑은 날에 대하여 계산된 천공온도와 측정된 천공온도와의 상관성을 분석한 결과 Bliss식과 Clark and Allen 식이 다른 식들에 비해 상관성이 비교적 더 높은 것으로 나타났다. 구름낀 날에 대해 계산된 천공온도와 측정온도와의 상관성을 분석한 결과 Fuentes 식이 가장 잘 맞는 것으로 나타났다. 구름낀 날의 천공온도를 산정할 수 있는 새로운 식을 제안하였다.
This study was carried out to predict blending ratio of cut tobacco(CT), expanded stem(ES), and expanded cut tobacco(ECT) in cigarettes. CT, ES, and ECT samples from A brand were, ground and blended with reference to A blending ratio, and scanned by near infrared spectroscopy(NIRSystem Co., Model 6500). Calibration equations were developed and then determined blending ratio by NIRS. The standard error of calibration(SEC) and performance(SEP) of C factory samples between NIRS and known blending ratio were 0.97%, 1.93% for CT, 0.50%, 1.12 % for ES and 0.68%, 1.10% for ECT, respectively. The SEP of CT, ES and ECT of Band D factory samples determined by C factory calibration equation were more inaccurate than those of C factory samples determined by C factory calibration equations. These results were caused by the difference of CT, ES and ECT spectra followed by each factory. The SEP of CT, ES and ECT of Band D factories determined by calibration equations derived from each factory samples were more accurate than those of determined by calibration equation derived from C factory samples. Each factory SEP of CT, ES and ECT determined by calibration equation derived from all calibration samples(B+C+D factory) was similar to that determined by calibration equation derived from each factory samples. To improve the analytical inaccuracy caused by spectra difference, we need to apply a specific calibration equation for each factory sample. Data in development of specific calibrations between sample and NIRS spectra might supply a method for rapid determination of blending ratio of CT, ES, and ECT.
자유수면을 항주하는 선박에 의하여 발생되는 비선형 조파현상을 해석하기 위한 수치해석법을 개발하였다. 유동은 비점성, 비압축성으로 가정하고 선체 및 자유수면 형상과 일치하는 좌표계의 생성을 위하여 타원형 편미분방정식을 수치해석하여 물체적합 좌표계를 생성하였으며 변환된 정규격자 물체적합 좌표계에 대한 Euler방정식을 유한차분법(Finite Difference Method)을 이용하여 계산하였다. 수치해석을 위하여 시간에 대한 미분항은 전진차분, 공간에 대한 미분항은 중심차분법으로 이산화하였고 대류항에는 수치계산의 안정을 위해 인위적인 소산(dissipation)항을 첨가하였다. 자유수면의 형상은 매 시간 단계마다 자유수면 경계조건들을 만족하도록 다시 계산되었고 격자점들은 자유수면형상의 변화에 적합하게 다시 생성되도록 하였으며 압력에 대한 Poisson방정식은 반복연산법에 의하여 풀고 그 결과를 이용하여 속도를 외삽하였다. 개발된 수치해석법의 검증을 위해 수식선형인 Wigley 모형에 대한 계산을 Fn=0.250-0.408에 대하여 수행하고, 그 결과를 실험 결과와 비교하여 잘 일치함을 보였다.
The submerged U-shape breakwater interaction with the solitary wave is simulated by the Boussinesq equations using the finite-difference scheme. The wave reflection, transmission, and dissipation (RTD) coefficients are used to investigate the U-shape breakwater's performance for different crest width, Lc1, and indent breakwater height, du. The results show that the submerged breakwater performance for a set of U-shape breakwater with the same cross-section area is related to the length of submerged breakwater crest, Lc1, and the distance between the crests, Lc2 (or the height of du). The breakwater has the maximum performance when the crest length is larger, and at the same time, the distance between them increases. Changing the Lc1 and du of the U-shape breakwaters result in a significant change in the RTD coefficients. Comparison of the U-shape breakwater, having the best performance, with the averaged RTD values shows that the transmission coefficients, Kt, has a better performance of up to 4% in comparison to other breakwaters. Also, the reflection coefficients KR and the diffusion coefficients, Kd shows a better performance of about 30% and 55% on average, respectively. However, the model governing equations are non-dissipative. The non-energy conserving of the transmission and reflection coefficients due to wave and breakwater interaction results in dissipation type contribution. The U-shape breakwater with the best performance is compared with the rectangular breakwater with the same cross-section area to investigate the economic advantages of the U-shape breakwater. The transmission coefficients, Kt, of the U-shape breakwater shows a better performance of 5% higher than the rectangular one. The reflection coefficient, KR, is 60% lower for U-shape in comparison to rectangular one; however, the diffusion coefficients, Kd, of U-shape breakwater is 35% higher than the rectangular breakwater. Therefore, we could say that the U-shape breakwater has a better performance than the rectangular one.
변동 수심에서의 파랑변형을 비균질 Helmholtz 방정식을 이용하여 계산하였다. 포텐셜 함수가 존재한다고 가정하였으며, 변수분리를 적용하였다. 본 논문에서는 조화파만을 고려하였다. 포텐셜 함수로 구성된 지배방정식을 정수면에 직접 적용하였고, 변동 수심에 대한 비균질 Helmholtz 방정식을 얻었다. 파랑의 진폭과 위상차로 얻어진 복합 포텐셜 함수의 지배방정식을 실수형 변수로 된 두 방정식으로 분리하였다. 분리된 방정식들은 각각 1차와 2차 상미분 방정식이며, 이 방정식들을 단순한 형태의 중앙차분 수치기법을 이용하여 차분식으로 변형하였다. 측면 경계조건에서의 파랑의 진폭, 진폭경사, 그리고 위상경사를 경계면에 적용하여 전방진행방법으로 전 영역에서 해를 구하였다 Booij의 경사면 있는 저면의 경우와 Bragg의 물결모양이 있는 저면의 경우에 적용하였다. 본 연구로 도출된 비균질 Helmholtz 방정식은 완전 선형방정식 계산 결과, Massel의 수정 완경사 방정식, 그리고 Berkhoff의 완경사 방정식의 적용 결과와 비교하였으며, 만족스러운 결과를 얻었다.
2상유동을 해석하기 위한 3차원 코드인 THERMIT-6S의 미분 방정식을 세우기 위해, 수학적으로 정확하게 유도된 시간과 공간에 대해 평균한 보존 방정식을 단순화했다. 미분 방정식을 불연속화(discretization)하여 THERMIT-6S의 차분방정식을 얻는다. First-order spatial scheme, donor cell method, 그리고, staggered mesh layout을 써서 공간에 대한 불연속화를 한다. 그리고 시간에 대한 불연속화는 first-order semi-implicit scheme으로써, sonic terms와 국부적인 전달 현상에 관계되는 항들은 implicit하게 그리고 대류 전달 항들은 explicit하게 취급한다. 이렇게 얻어진 방정식들은Newton-Raphson 방법으로 선형화된다. 축소된 압력 방정식을 만들기 위해 모든 변수들이 mesh cells사이에서 단지 압력 변수를 통해서만 결부되도록, 선형화된 방정식들을 처리한다. OPERA-15 실험을 수치해석적으로 모의실험하여 본 결과, THERMIT-6S가 flow coastdown, 역류, 유체진동(flow oscillation) 등을 포함하고, sodium boiling 후의 원자로내의 변화를 예측하는데 매우 유효하다는 것이 밝혀졌다.
The daytime(7 a.m to 10 p.m.) and the nighttime(10 p.m. to 7 a.m.) used to calculate existing $L_{dn}$ is different from the domestic daytime(6 a.m to 10 p.m.) and nighttime(10 p.m. to 6 a.m.) periods. The difference of a time periods makes too difficult for converting measured $L_{eq}$ during daytime($L_d$) and nighttime($L_n$) periods to $L_{dn}$. Thus, it is difficult to directly compare with $L_{dn}$ standard of a foreign country. The pupose of paper is to propose a proper experimental equations that make up for the problems. The data of this paper used road traffic noise data of Auto-Network System(ANS) that generates $L_{eq}$ TNI, $L_{NP}$ for 1 hour. A method of this paper is as follows.(1) The data of ANS converted 24 hour $L_{eq}$ which measured every 1 hour to existing $L_{dn}$ and to $L_{dn}$ of an experimental equations.(2) The existing Lan is compared to results of $L_{dn}$ from experimental equations. The paper proposes a three experimental equations. This paper select an approximate equation that was most similar, to existing $L_{dn}$ out of these equations. When $L_{eq}$ data of different daytime and nighttime periods are converted to $L_{dn}$, an experimental equation of this paper can be used and applied to $L_{dn}$'s calculation.
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[게시일 2004년 10월 1일]
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