Journal of the Korean Society of Propulsion Engineers
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v.15
no.6
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pp.56-62
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2011
An experimental study on design of a catalytic ignitor was performed to use an ignition source for a small bi-propellant liquid rocket engine which use hydrogen peroxide and kerosene as propellants. In the catalytic ignitor, hot gas of hydrogen peroxide which was decomposed by a catalyst induced autoignition of kerosene. Mass flow rate and O/F ratio for the ignitor were calculated by CEA code. A combustion chamber which had a quartz window and thermocouples was manufactured to determine whether the ignition is successful. Ignition performance was investigated according to exit area of fixed rings and mixture ratio. Results showed that reliable ignition performance was achieved at non-choking exit area of fixed ring and O/F ratio of 6~8.
Journal of the Korea Academia-Industrial cooperation Society
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v.14
no.12
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pp.6060-6065
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2013
Minimizing the height of the die roll is very important for maximizing the size of effective shear planes. In this study, the die roll change was investigated for the change in the amounts and clearance of the V-ring indentation. Shear analysis and experiments were conducted with the V-ring distance fixed to 2mm. Fine blanking die was applied to the die insert with different clearances. Several specimens were analyzed about the height of the die roll. As a result, the pressure of V-ring effectively inhibited the flow of materials. And the height of the die roll was lowest when the clearance between the die and punch was 1% of the material thickness.
Let R be a ring and n a fixed non-negative integer. $\cal{TI}_n$ (resp. $\cal{TF}_n$) denotes the class of all right R-modules of FGT-injective dimensions at most n (resp. all left R-modules of FGT-flat dimensions at most n). We prove that, if R is a right $\prod$-coherent ring, then every right R-module has a $\cal{TI}_n$-cover and every left R-module has a $\cal{TF}_n$-preenvelope. A right R-module M is called n-TI-injective in case $Ext^1$(N,M) = 0 for any $N\;{\in}\;\cal{TI}_n$. A left R-module F is said to be n-TI-flat if $Tor_1$(N, F) = 0 for any $N\;{\in}\;\cal{TI}_n$. Some properties of n-TI-injective and n-TI-flat modules and their relations with $\cal{TI}_n$-(pre)covers and $\cal{TF}_n$-preenvelopes are also studied.
Circular cylindrical tubes are widely used in structures such as vehicles and aircraft structures, where light weight and high compressive/bending/torsional load carrying capacity are required. When axially compressed, relatively thick circular cylindrical tubes deform in a so-called ring mode. Each ring develops and completely collapses one by one until the entire length of the tube collapses. During the collapse process the tube absorbs a large amount of energy. Like honey-comb structures, circular cylindrical tubes are light weighted, are capable of high axial compressive load, and absorb a large amount of energy before being completely collapsed. In this report, the subject of axial plastic buckling of circular cylindrical tubes was reviewed first. Then, the axial collapse process of the tubes in a so-called ring mode was studied both experimentally and numerically. In the experiment, steel tubes were axially compressed slowly until they were completely collapsed. Fixed boundary condition was provided. Numerical study involves axisymmetric, elastic-plastic, large deflection, self-contact mechanisms. The measured and calculated results were presented and compared with each other. The purpose of the study was to evaluate the load carrying capacity and the energy absorbing capacity of the tube.
This study surveys the fiber behavior in yam formation and the Physical properties of Solo-spun yarn. The specimens were made by six types of Solo-spun rollers with fixed twist multiplier In the previous part, the physical properties such as yarn count, evenness, strength, and breaking elongation of these yams were compared with the properties of ring shun yarns and analysed with the mechanism of Solo-spun yarn formation. In the second part of this report, the abrasion resistance and hairiness were discussed wish respect to the micro yarn structures. The narrower the groove width of Solo-spun roller is, the more active the bulk fibers migration is. The Solo-spun film structure has two groups. One is shorter than the others one in longitudinal direction of yarn and has the same structure as ring-spun yarn, which is derided from the smooth zone on the surface of Solo-spun roller. The other one is longer than the former and there are the wrapping fibers. This part is derived from the conflicted grooves on the surface of Solo-spun troller.
This study surveys the fiber behavior in yarn formation and the Physical properties of Solo-spun yarn. The specimens were made by six types of Solo-spun rollers with fixed twist multiplier In the previous part, the physical properties such as yarn count, evenness, strength, and breaking elongation of these yarns were compared with the properties of ring spun yarns and analysed with the mechanism of Solo-spun yarn formation. In the second part of this report, the abrasion resistance and hairiness were discussed with respect to the micro yarn structures. The narrower the groove width of Solo-spun roller is, the more active the bulk fiber migration is. The Solo-spun yarn structure has two groups. One is shorter than the other one in longitudinal direction of yarn and has the same structure as ring-spun yarn, which is derived from the smooth zone on the surface of Solo-spun roller. The other one is longer than the former and there are the wrapping fibers. This part is derived from the conflicted grooves on the surface of Solo-spun roller.
Let R be a prime ring, I a nonzero ideal of R and n a fixed positive integer. If R admits a generalized derivation F associated with a derivation d such that c for all x, $y{\in}I$. Then either R is commutative or n = 1, d = 0 and F is the identity map on R. Moreover in case R is a semiprime ring and $(F([x,\;y]))^n=[x,\;y]$ for all x, $y{\in}R$, then either R is commutative or n = 1, $d(R){\subseteq}Z(R)$, R contains a non-zero central ideal and for all $x{\in}R$.
Let R be a prime ring, I a nonzero ideal of R, $d$ a derivation of R, $m({\geq}1)$, $n({\geq}1)$ two fixed integers and $a{\in}R$. (i) If $a((d(x)y+xd(y)+d(y)x+yd(x))^n-(xy+yx))^m=0$ for all $x,y{\in}I$, then either $a=0$ or R is commutative; (ii) If $char(R){\neq}2$ and $a((d(x)y+xd(y)+d(y)x+yd(x))^n-(xy+yx)){\in}Z(R)$ for all $x,y{\in}I$, then either $a=0$ or R is commutative.
The central regions of barred-spiral galaxies contain interesting gaseous structures such as dust lanes and nuclear rings with intense star formation. While our previous studies were useful in understanding the formation of these structures star formation history, they were limited to 2D isothermal galaxies in which the stellar disk and halo are modeled by fixed gravitational potentials. To study the effects of bar growth as well as the vertical dimension, we use the mesh-free hydrodynamic code named GIZMO and run 3D simulations by treating the stellar disk and halo as being live. We find that the new 3D models form the gaseous features similarly to the previous 2D models, although the detailed formation processes are quite different. For example, a ring has a large radius when it first forms and shrinks over time in the previous 2D models. In the 3D live-potential models, however, a ring forms small and grows in size with time. We present the results of the new simulations and discuss them in comparison with the previous 2D results.
A FEM-based analytical approach was used to evaluate the fatigue strength of a KHST gangway. A KHST gangway was made of AC4C, 5083-O, 6005A-T6 aluminum alloys. The fatigue strengths of them were obtained from the related code and literatures. The effect of tensile mean stress was taken into account by the modified Goodman diagram, but the effect of compressive mean stress was not considered. There was not any location of a KHST gangway that exceeded the allowable fatigue strengths.
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[게시일 2004년 10월 1일]
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