Park, Shin-Hyung;Kim, Jae-Chul;Lee, Jeong Eun;Park, In-Kyu
Radiation Oncology Journal
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v.33
no.1
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pp.50-56
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2015
Purpose: To investigate the coverage of axillary lymph node with tangential breast irradiation fields by using virtual lymph node (LN) analysis. Materials and Methods: Forty-eight women who were treated with whole breast irradiation after breast-conserving surgery were analyzed. The axillary and breast volumes were delineated according to the Radiation Therapy Oncology Group (RTOG) contouring atlas. To generate virtual LN contours, preoperative fluorodeoxyglucose positron emission tomography/computed tomography (FDG-PET/CT) scans with identifiable LN were fused with the CT scans, and the virtual LN contour were delineated on the CT. Results: The median level I and II axillary volume coverage percentages at the $V_{D95%}$ line were 33.5% (range, 5.3% to 90.4%) and 0.6% (range, 0.0% to 14.6%), respectively. Thirty-one LNs in 18 patients were delineated (26 in level I and 5 in level II). In the level I axilla, 84.6% of virtual LNs were encompassed by the 95% isodose line. In the level II axilla, by contrast, none of the virtual LNs were encompassed by the 95% isodose volumes. There was a substantial discrepancy between the RTOG contouring atlas-based axillary volume analysis and the virtual LN analysis, especially for the level I axillary coverage. The axillary volume coverage was associated with the body mass index (BMI) and breast volume. Conclusion: The tangential breast irradiation did not deliver adequate therapeutic doses to the axillary region, particularly those in the level II axilla. Patients with small breast volumes or lower BMI showed reduced axillary coverage from the tangential breast fields. For axillary LN irradiation, individualized anatomy-based radiation fields for patients would be necessary.
In this study, we carried out nonlinear analysis according to various interface nonlinear models by interaction magnitude, and analyzed interface behavior such as distribution of tangential traction and relative slip in steel-concrete composite structure. As a result of this study, tangential traction and relative slip of interface is rapidly increased at the steel plate-concrete interface, especially at the neutral region, rather than tensile, as opposed to the T beam-concrete interface. In transverse direction, it has gradually reduced to go outside from loading position. In longitudinal direction, it was minimum at the central region near the loading point, maximum at 0.6-0.7L from support and gradually reduced as it nears support. Moreover, as the load is increased, the failure of interface gradually expands from the maximum tangential traction position to the entire region. It is expected to provide fundamentality for interface behavior and load-carrying mechanism, and for the design of bending and shear connection of steel-concrete composite structure.
Journal of the Korean Society of Propulsion Engineers
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v.9
no.1
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pp.17-26
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2005
Both numerical analysis and cold tests for the swirl coaxial type injector were performed to obtain the influence of spray angle, velocity ratio and liquid film thickness for pressure drop and recess. The basic experimental and numerical data obtained in this study can be applicable to the performance design of swirl coaxial type injector. Spray angle was not affected by the applied test pressure drop, but spray angle was affected by tangential velocity ratio and shape factors. Feasibility of numerical analysis for the liquid film thickness and spray angle was confirmed, and the change of liquid film thickness by tangential velocity ratio affected more seriously than pressure drop, and liquid film thickness was decreased with increasing tangential velocity ratio.
Purpose : To evaluate the differences in bone height, bone width, and visibility of posterior spiral tomographic images according to various exposure directions, image layer thickness, and inclination of the mandibular inferior border. Materials and Methods: Six partially and completely edentulous dry mandibles were radiographed using Scanora spiral tomography. Spiral tomography was performed at different exposure directions (dentotangential and maxillotangential projection), image layer thicknesses (2 mm, 4 mm and 8 mm), and at various inclinations to the mandibular border (+ 100, 00 and -10°). The bone height and width was measured using selected tomographic images. The visibility of mandibular canal, crestal bone, and buccal and lingual surfaces were graded as 0, 1, or 2. Results : The bone width at the maxillo-tangential projection was wider than at the dento-tangential projection (p < 0.05). The visibility of buccal and lingual surface at the maxillo-tangential projection was higher than at the dento-tangential projection (p<0.05). Thinner image layer thicknesses resulted in greater visibility of buccal and lingual surfaces (p < 0.05). Bone height was greatest in the -10° group, and at the same time the bone width of the same group was the narrowest (p < 0.05). The visibility of alveolar crest and buccal surface of the + 10° group was the highest, while the visibility of the mandibular canal was greatest in the 00 group. Conclusion: When spiral tomography is performed at the mandibular posterior portion for visualization prior to implant surgery, it is important that the inferior border of mandible be positioned as parallel as possible to the floor. A greater improvement of visibility can be achieved by maintaining a thin image layer thickness when performing spiral tomography.
Choung, Joonmo;Jo, Huisang;Lee, Kyunghoon;Lee, Young Woo
Journal of Ocean Engineering and Technology
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v.30
no.6
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pp.451-457
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2016
For a carferry with a displacement of 1,633 tonf, a seakeeping analysis-based direct load approach (DLA) was used in Part I of these series, where the final deliverable was the long-term probabilistic acceleration components. In Part II of these series, the tangential acceleration components are explained based on two approaches: a standard called the IMO CSS code and simple formulas with the probable maximum roll and pitch rotations. The subsequent tangential acceleration-induced external force components are also introduced for these two approaches. The lashing strength components were selected from the IMO CSS code. It was assumed that two different vehicles (a car and a truck) were stowed at the most distant locations on the main deck to assume the largest tangential acceleration components and were secured with four steel wires with longitudinal and transverse lashing angles of $45^{\circ}$. Four cases were considered, with different methods for predicting the acceleration components and different tools for the external loads and lashing strengths involved: cases Rule-LS (rule-based maximum probable roll and pitch angles for predicting the acceleration components in conjunction with LashingSafety), DLA-LS (seakeeping-based long-term acceleration components with LashingSafety), CSS-LC (IMO CSS code-based acceleration components using LashCon), and CSS-LS (IMO CSS code-based acceleration components using LashingSafety). In terms of the acceleration and external force components, the CSS-LC and CSS-LS results are more than two times the results of Rule-LS. Thus, when the external forces and lashing strengths are evaluated using CSS-LC and CSS-LS, the truck needs more lashing wires, while Rule-LS and DLA-LS predict that the present lashing configuration is on the safe side.
In recent years, as flood damage caused by heavy rains increased, the great-depth tunnel using urban underground space is emerging as a countermeasure of urban inundation. The great-depth tunnel is used to reduce urban inundation by using the underground space. The drainage efficiency of great-depth tunnel depends on the intake design, which leads to increase discharge into the underground space. The spiral intake and the tangential intake are commonly used for the inlet facility. The spiral intake creates a vortex flow along the drop shaft and reduces an energy of the flow by the wall friction. In the tangential intake, flow simply falls down into the drop shaft, and the design is simple to construct compared to the spiral intake. In the case of the spiral intake, the water level at the drop shaft entrance is risen due to the chocking induced by the flowrate increase. The drainage efficiency of the tangential intake decreases because the flow is not sufficiently accelerated under low flow conditions. Therefore, to compensate disadvantages of the previously suggested intake design, the multi-stage intake was developed which can stably withdraw water even under a low flow rate below the design flow rate. The hydraulic characteristics in the multi-stage intake were analyzed by changing the flow rate to compare the drainage performance according to the intake design. From the measurements, the drainage efficiency was improved in both the low and high flow rate conditions when the multi-stage inlet was employed.
Journal of the Korea Academia-Industrial cooperation Society
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v.17
no.10
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pp.21-26
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2016
This study evaluates the magnitudes and distributions of contact tangential forces with the swaging depth of punch acting at the contact surfaces between a rotor core slot and a Cu bar during a sequential rotor core swaging process. The effects of the core slot shape on the magnitudes and distributions of the total contact forces were investigated to improve the productivity of the rotor core swaging process. Parametric elastic-plastic numerical analyses were performed using simplified two-dimensional cyclic symmetric plane strain models to evaluate the contact force distributions at the contact surfaces. The numerical analysis results show that the total contact tangential forces increased by about 55% with the adjacent Cu bar swaging process. The length of the core slot is a dominant factor in the core slot design as result of the increased total contact tangential forces during the swaging process of the rotor core.
Small clear specimens of Quercus acutissima Carr. and Larix caempferi Carr. were used to measure shrinkage and thermal conductivity for the reasonable and effective use. All samples were conditioned to 18, 12, 5% moisture contents in a humidity chamber of 86, 66, 20% relative humidity(RH), respectively and room temperature(23℃) All specimens were conducted on the shrinkage and thermal conductivity test at each MCs. These processes(cycle) were repeated three times. The radial and tangential shrinkages of Quercus acutissima Carr. and Larix caempferi Carr. decreased at each level of MCs, with the increasing cycles. The radial and tangential shrinkages increased as the specific gravity(on oven-dry weight and volume basis) increased. Thermal conductivities of the radial and tangential direction of Quercus acutissima Carr. and Larix caempferi Carr. increased at each levels of MCs, with increasing cycles. Good correlations were obtained between shrinkages and thermal conductivities of radial and tangential direction, and specific gravity (on oven-dry weight and oven-dry volume basis) and MC.
A velocity inhomogeneity, which is defined as a regional preponderence of either radial or tangential orbits, is searched with a new technique for the Coma cluster of galaxies. It is found within $\~2h^{-1}$ Mpc from the cluster center that the Coma shows conspicuous inhomogeneities in velocity and that the inhomogeneities are real at a $99\%$ level of confidence. Even in the central region (7' - 30' from the center), zones that are dominated by radial and tangential orbits are distinguishable. Defining the cluster's 'equator' as the direction defined by the Coma-A1367 supercluster, tangential orbits dominate the 'polar' zones in the central region. Galaxies that are located in 30'-100' also inhomogeneous in velocity in that the 'polar' zones are mostly radial while the rest is nearly homogeneous. These results indicate that the Coma galaxies are exceedingly more radial in orbit, implying that merging or infalls are either still going on or an earlier virialization is likely to have occurred preferentially near the 'equator'. Incorporating the velocity inhomogeneity into mass estimators, the most appropriate mass is turned out to be $0.4\times10^{15}h^{-1}M_\bigodot(R\;\leq\;0.6h^{-1} Mpc),\;and\;1.0\times10^{15}h^{-1} M_\bigodot(R\;\leq\;2.1h^{-1}Mpc)$. The corresponding mass to blue light ratio on the average is $\~$300h. These estimates are consistent with Merritt (1987) and Hughes (1989) and the MILE is seemed to favour the mass-follows-light models than the uniform spread of dark matter throughout the cluster.
Transactions of the Korean Society of Mechanical Engineers
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v.15
no.6
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pp.1852-1860
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1991
A shape design sensitivity of the elastic deformation due to a change of traction boundary condition is presented. The solution of governing equations for a linear elasticity problem is obtained by finite element method and the traction boundary is defined by design variables. The performance functional to be considered involves both the domain and boundary integral. Variations of geometry can be defined as design velocity. Using material derivative concept and adjoint equations, the design sensitivity is derived by Lagrange multiplier method. For a given geometry of a structure, the change of traction boundary is described by the tangential component of the design velocity only. The final result for the shape design sensitivity is formulated as the boundary integral form, the integrand is defined by tangential component of design velocity and first order derivatives of parameters. Numerical implementation of design sensitivity is discussed and is compared with the difference of the actual values.
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[게시일 2004년 10월 1일]
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