The microstructural evolution with isothermal stirring during semi-solid state processing of hypoeutectic Al-6.2wt%Si alloy was studied. Substructure of the individual primary solid particle in the slurry was investigated through transmission electron microscopy(TEM). Formation of subgrain boundaries on the rheocast Al-6.2wt%Si alloy is observed and the misorientation between the grains is shown typically under 2 degrees by analyzing selected area diffraction (SAD) and convergent beam electron diffraction (CBED) patterns. The existence of high angle grain boundaries are also observed in the alloy. Based upon these observations, mechanisms for the primary particles fragmentation are considered. With isothermal stirring, the dislocation density increases, and the evolution of dislocation cell structure takes place, which is interpreted as a process of achieving uniform deformation by dynamic recovery under applied shear stress.
P122 steel, with a composition of Fe-10.57%Cr-1.79%W-0.96Cu-0.59Mn was arc-welded and oxidized between $600^{\circ}C$ and $800^{\circ}C$ in air for up to 6 months. The oxidation rates increased in the order of the base metal, weld metal, and heat-affected zone (HAZ), depending on the microstructure. The scale morphologies of the base metal, weld metal, and HAZ were similar because it was determined mainly by the alloy chemistry. The scale consisted primarily of a thin $Fe_2O_3$ layer at $600^{\circ}C$ and $700^{\circ}C$ and an outer $Fe_2O_3$ layer and an inner ($Fe_2O_3$, $FeCr_2O_4$)-mixed layer at $800^{\circ}C$. The microstructural changes resulting from heating between $600^{\circ}C$ and $800^{\circ}C$ coarsened the carbide precipitates, secondary Laves phases, and subgrain boundaries in the matrix, resulting in softening of the base metal, weld metal, and HAZ.
Pd/(Pt/Co/Pt) modulated multilayer films have been deposited on various substrates with Pd/Pt buffer layers. Films grown at different temperatures have very distinct magnetic properties and surface microstructures. Atomic force(AFM) and scanning tunneling (STM) microscopies studies of these films reveal that films deposited at room temperature have small grain structures with an average grain size of about $140\;{\AA}$. However, much larger grains of about $1200\;{\AA}$ in size are observed in the films grown on buffer layers which were deposited at $500^{\circ}C$. These large grains are found to actually consist of smaller grains of about $170{\AA}$ in diameter. SQUID magnetic and Kerr hysteresis loop measurements indicate that multilayer films with large grains exhibit high magnetic coercivities of around 5 kOe. A subgrain growth model is proposed to understand the observed grain structures in the multilayers.
We investigated the lithology and petrography of granites and metasedimentary rocks in Deokjeok Island at the western margin of the Gyeonggi massif. The major lithology comprises the biotite granite that intrudes all other types of rocks. A minor amount of mylonitized porphyritic granite crops out along the southeastern coast. Metasedimentary rocks in the north are further divided into: (1) sheared quartzite-schist to the northeast; and (2) relatively less-deformed, low-grade metasedimentary rocks to the northwest. The former contains quartz grains showing undulatory extinction and subgrain aggregates as well as minor amount of primary chlorite and biotite in the muscovite-rich matrix. Metamorphic condition belongs to the greenschist facies or the biotite zone. On the other hand, the latter unit consists of meta-conglomerate, meta-sandstone, meta-pelite, and black slate. Regardless of the lithology, the intensity of deformation apparently increases eastward to develop the flow banding of quartz in the shear zone.
Using various thermo-mechanical schedules characterized by varying reheating temperature, deformation temperature and strain, the austenite recrystallization and ferrite refinement of a Nb bearing low carbon steel(0.15C-0.25Si-1.11Mn-0.04Nb) were investigated. For single pass heavy deformations at $800^{\circ}C$, the 40% deformed austenite was not recrystallized while the 80% deformed one was fully recrystallized. Ferrite grains formed in the 80% deformed specimen was not very small compared with those in the 40% deformed specimen, which implied the recrystallized austenite was not more beneficial to ferrite refinement than the non-recrystallized one. In case of deformation in low temperature austenite region, a multi-pass deformation made finer ferrites than a single-pass deformation, as the total reduction was the same, due to more ferrite nucleation sites in the non-recrystallization of austenite for multi-pass deformation. When specimen was deformed at $775^{\circ}C$ that was $10^{\circ}C$ higher than $Ar_3$, the ferrite of about $1{\mu}m$ was formed through deformation induced ferrite transformation(DIFT), and the amount of ferrite was increased with increasing reduction. Dislocation density was very high and no carbides were observed in DIFT ferrites, presumably due to supersaturated carbon solution. By deformation in two phase(50% austenite+50% ferrite) region the very refined ferrite grains of less than $1{\mu}m$ were formed certainly by recovery and recrystallization of deformed ferrites and, a large portion of ferrites were divided by subgrain boundaries with misorientation angles smaller than 10 degrees.
To investigate the effect of Sn on the recrystallization of Zr-based alloys. Zr-xSn (x=0.5, 0.8, 1.5, 2.0wt.%) alloys were manufactured to be the sheets through the defined manufacturing procedure. The specimens were annealed at $300^{\circ}C$ to $800^{\circ}C$ for 1 hour. The hardness, microstructure and precipitate of the alloys with the annealing temperature were investigated by using micro- knoop hardness tester, optical microscope(O/M) and transmission electron microscope(TEM), respectively. The cold-worked Zr-xSn alloys showed the typical behavior of the recovery. recrystallization, and grain growth. The recrystallization of Zr-xSn alloys occurred between $500^{\circ}C$ and $700^{\circ}C$. As the Sn content increased. the recrystallization temperature of the cold-worked alloys increased but their grain sizes after recrystallization decreased. It is suggested that the recrystallization of the cold- worked Zr alloys be occurred by the subgrain coalescence and growth mechanism.
In order to study effects of Cu and Be on the microstructure and tensile properties of rapidly solidified Al-Mg alloys, Al-Mg-Cu-Be alloys have been rapidly solidified by inert gas atomization process. Microstructure of rapidly solidified Al-Mg-Cu-Be powders exhibited refinement and good dispersion of Be particles as increasing of solidification rate. Solidification rate of atomized powders was estimated to be about $5{\times}10^{3{\circ}}C/s$. Inert gas atomized Al-Mg-Cu-Be powders were hot-processed by vacuum hot pressing at $450^{\circ}C$ under 100 MPa and hot extruded with reduction ratio in area of 25: 1 at $450^{\circ}C$. The extruded Al-Mg-Cu-Be powders consisted of recrystallized fine Al grains and homogeneously dispersed fine Be particles, and exhibited improved tensile properties with increase in Cu content. $Al_2CuMg$ compounds precipitated in grain and grain boundaries of Al-Mg-Cu-Be alloys with aging heat treatment after solution treatment. Hardness and tensile properties were improved by increasing Cu content and Be addition. Compared with extruded Al-Mg-Cu powders, the extruded Al-Mg-Cu-Be powders exhibited finer recrystallized grains and improved tensile properties by dispersion hardening of Be and subgrain boundaries pinned by fine Be particles. After aging treatment, hardness and tensile properties were improved due to restricted precipitation by increasing of dislocation density around Be particles in matrix.
Kim, Jeonga;Park, Cheolho;Cho, Kyung-Mox;Hong, Wonsik;Bang, Jung-Hwan;Ko, Yong-Ho;Kang, Namhyun
Electronic Materials Letters
/
v.14
no.6
/
pp.678-688
/
2018
The repeated-bending properties of Sn-0.7Cu, Sn-0.3Ag-0.7Cu (SAC0307), and Sn-3.0Ag-0.5Cu (SAC305) solders mounted on flexible substrates were studied using highly accelerated stress testing (HAST), followed by repeated-bending testing. In the Sn-0.7Cu joints, the $Cu_6Sn_5$ intermetallic compound (IMC) coarsened as the HAST time increased. For the SAC0307 and SAC305 joints, the $Ag_3Sn$ and $Cu_6Sn_5$ IMCs coarsened mainly along the grain boundary as the HAST time increased. The Sn-0.7Cu solder had a high contact angle, compared to the SAC0307 and SAC305 solders; consequently, the SAC0307 and SAC305 solder joints displayed smoother fillet shapes than the Sn-0.7Cu solder joint. The repeated-bending for the Sn-0.7Cu solder produced the crack initiated from the interface between the Cu lead wire and the solder, and that for the SAC solders indicated the cracks initiated at the surface, but away from the interface between the Cu lead wire and the solder. Furthermore, the oxide layer was thickest for Sn-0.7Cu and thinnest for SAC305, regardless of the HAST time. For the SAC solders, the crack initiation rate increased as the oxide layer thickened and roughened. $Cu_6Sn_5$ precipitated and grew along the grain and subgrain boundaries as the HAST time increased, embrittling the grain boundary at the crack propagation site.
The microstructure of Cu-15 wt%Ag composites fabricated by equal channel angular pressing (ECAP) with intermediate heat treatment at $320^{\circ}C$ was investigated by transmission electron microscopy (TEM) observations. Ag precipitates with a thickness of 20-40 nm were observed in the eutectic region of the Cu-15 wt%Ag composite solution treated at $700^{\circ}C$ before ECAP. The Cu matrix and Ag precipitates had a cube on cube orientation relationship. ECAPed composites exhibited ultrafine-grained microstructures with the shape and distribution dependent on the processing routes. For route A in which the sample was pressed without rotation between each pass, the Cu and Ag grains were elongated along the shear direction and many micro-twins were observed in elongated Cu grains as well as in Ag filaments. The steps were observed on coherent twin boundaries in Cu grains. For route Bc in which the sample was rotated by 90 degrees after each pass, a subgrain structure with misorientation of 2-4 degree by fragmentation of the large Cu grains were observed. For route C in which the sample was rotated by 180 degrees after each pass, the microstructure was similar to that of the route A sample. However, the thickness of the elongated grains along the shear direction was wider than that of the route A sample and the twin density was lower than the route A sample. It was found that more microtwins were formed in ECAPed Cu-15 wt%Ag than in the drawn sample. Grain boundaries were observed in relatively thick and long Ag filaments in Cu-15 wt%Ag ECAPed by route C, indicating the multi-crystalline nature of Ag filaments.
The purpose of this study was to test and analyze the effects of the mechanical properties and structural changes of the austenitized and tempered martensite STS 410 stainless steel containing 11.5~13%Cr and 0.10%C on its temper embrittlement. The STS 410 stainless steel test pieces for each 3 hours at 960℃, 1000℃ and then, tempered them for 2 hours at 300℃, 350℃, 400℃, 450℃, 500℃, 550℃, 600℃, 650℃ and 700℃ known as the intervals vulnerable to temper embrittlement to observe the changes of their structures and mechanical properties. In case autenitizing was insufficient due to lower temperature of thermal treatment for solution, unsolved carbides and ferrites remained in the structure after quenching, which meant that the parts could wear out and corrode to embrittle at the room temperature. Elongation and impact energy changes with Tempering conditions showed minimum results in range of 400~500℃. The decrease in elongation and impact energy at 400~500℃ was the hardening effect of the subgrain due to the precipitation of many M3C or M7C3, M23C6. And STS 410 stainless steel corrosion tested in 10% NaCl solution at 30℃ after tempering treatment. The degree of corrosion sensitization showed increasing tendency with increase of tempering temperature and Cr carbide precipitation were observed in grain boundary.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.