• 한국지반신소재학회논문집
• /
• 제17권4호
• /
• pp.53-64
• /
• 2018

본 연구에서는 안정성과 위험도 평가의 중요성이 증대되고 있는 DCM(Deep Cement Mixing, 이하 DCM) 보강 지반상의 항만 구조물에 대하여 위험도 평가를 위한 파괴확률을 산정하였다. DCM 개량 지반의 위험도에 영향을 미치는 확률변수로 개량체의 설계기준강도와 시공중첩, 원지반의 강도 및 내부마찰각, 개량지반의 단위중량을 선정하고 관련 통계치를 산정하여 적용하였다. 또한, 상시 조건과 지진시 조건에서의 전체 시스템에 대한 파괴확률을 분석하였다. 본 연구를 통해 DCM 개량지반의 위험도 평가를 위한 확률변수에서 변동계수가 가장 큰 것은 설계기준강도이나 안전율의 변동성 즉, 시스템의 위험도에는 큰 영향을 미치지는 않는 것을 알 수 있었다. DCM 보강 지반에 대한 시스템의 파괴확률 영향인자 즉, 주된 위험요소는 상시 및 지진시 모두 외적안정의 경우 수평활동, 내적안정의 경우 압축파괴인 것으로 평가되었다. 또한, 수평활동에 대해서는 상시 파괴확률이 지진시 파괴확률보다 높고 압축파괴에 대해서는 상시 파괴확률이 지진시 파괴확률보다 낮은 것으로 나타났다. 전체 시스템의 상시 파괴확률과 지진시 파괴확률은 유사하지만, 본 사례의 경우 지진시 위험도가 다소 높은 것으로 나타났다.

• Journal of Yeungnam Medical Science
• /
• 제7권1호
• /
• pp.81-93
• /
• 1990

1983년 5월부터 1989년 9월까지 본 영남의료원 정형외과에 대퇴골 간부골절시 사용한 금속 내 고정물의 금속 부전으로 입원한 경우 중 부전된 금속의 표면관찰이 가능한 8례에 대한 임상적 고찰 및 부전된 금속 파손 표면의 관찰을 통해 확인한 파손 원인을 요약하면 다음과 같다. 1. 금속 부전이 발생 내고정물의 종류는 압박금속판 5례, Jewett nail 1례, Rowe plate screw 1례, interlocking nail 1례였다. 2. 금속 부전의 임상적 추정에 의한 원인으로는 반대편 피질골 결손 5례, 부적절한 위치선정 1례 및 부적절한 금속선택 1례였다. 3. 금속 내고정후 금속 부전이 되기까지의 기간을 보면, 4개월이 1례, 6개월에서 12개월 사이가 6례, 3년이 1례였다. 4. 부전된 내고정물의 파손면 관찰을 통해 확인한 금속부전의 원인을 보면, 첫째, impact failure 1례 둘째, fatigue failure 6례 machining mark가 있어 이것이 stress riser로서 역할을 한 것으로 보이는 경우가 4례였으며, 이의 형태는 low consistent cyclic fatigue failure와 irregular cyclic fatigue failure의 형태를 관찰할 수 있었다. 셋째, Stress corrosion crack 1례를 관찰할 수 있었다. 5. 316L Stainless Steel은 내부식성이 좋은 금속이지만 fretting에 의해 특유의 부동태 피막이 손상되면 pitting corrosion을 일으키며 경우에 따라서는 파손의 기점으로 작용되어 failure의 주요 원인이 되기도 한다. 6. screw hole의 가공시 기계에 의한 손상 및 기구(implant) 제조 과정중 손상이 plate의 failure를 유발하는 중요한 원인이 될 수도 있다. 기계에 의한 손상은 응력을 집중시키므로 plate가 파손되기 쉽게 한다. 이상의 결과 임상적 추정에 의한 원인 이외에도 부전된 금속파손면 관찰을 통해 중요한 다른 원인을 찾을 수 있었으므로, 금속부전의 예방을 위해 앞으로 이 방향으로의 계속적인 연구가 필요할 것으로 사료된다.

• 한국신뢰성학회:학술대회논문집
• /
• 한국신뢰성학회 2000년도 추계학술대회
• /
• pp.387-395
• /
• 2000

Circular consecutive-k-out-of-n:F system when the failure of component is dependent is studied. We assume that the failure of a component in the system increase the failure rate of the survivor which is working just before the failed component. In this case, a mean time to failure (MTTF), a average failure number of the system, and the expected cost per unit time are obtained. Then the minimum number of consecutive failed components to cause system failure to minimize the expected cost per unit time is determined as searching paths to system failure. And various numerical examples are studied.

• 한국전산구조공학회논문집
• /
• 제27권6호
• /
• pp.635-642
• /
• 2014

본 연구에서는 고체로켓의 임무 수행 중 연소실 내압으로 인해 발생하는 고체로켓 케이스의 3가지 고장(응력파괴, 균열파괴, 볼트 체결 부 파손) 확률을 효과적으로 예측하는 기법을 개발하였다. 전체적인 확률계산 과정은 다음과 같다: 1) 고체로켓 모터의 고장모드에 영향을 주는 설계 변수선정 및 확률분포 부여, 2) 연소해석을 통한 로켓의 최대작동압력(maximum expected operating pressure, MEOP)의 확률분포 계산, 3) 케이스의 응력과 변형 형상을 구하기 위한 유한요소해석, 4) 3가지 고장함수에 대한 신뢰도예측의 수행, 계산의 편의를 위해 유한요소모델은 축대칭으로 가정하였고 볼트 체결 부의 접촉을 고려하였다. 효율적인 신뢰도예측을 위해 FORM(first-order reliability method) 기법을 통해 MPP(most probable failure point)를 탐색한 후, LHS(latin hypercube sampling)와 반응표면기법을 적용하여 고장모드를 다항식으로 근사화하며, 중요도 추출법을 적용하여 고장확률을 계산하였다.

• 한국지반공학회:학술대회논문집
• /
• 한국지반공학회 2003년도 봄 학술발표회 논문집
• /
• pp.401-408
• /
• 2003

EPS(Expanded Polystyrene) has been used in a variety of applications as a solution of difficult soil conditions encountered in construction activities. Although there has been significant worldwide growth in the use of EPS as a lightweight fill material, it has a few failure cases before and after the construction. This paper described the observed failures of EPS structures up In date around the world. Also, method of quality control was proposed for site monitoring.

• 한국신뢰성학회지:신뢰성응용연구
• /
• 제13권3호
• /
• pp.165-174
• /
• 2013

Thruster break for aerogenerator performs a role that is stopping the rotor in case of emergency such as strong wind, system abnormality or maintenance check. In this study, failure analysis and test evaluation on the thruster break for aerogenerator are proposed, and the entire process to improve reliability of the product through design improvement is presented. The typical failure case is fatigue and wear, and failure cause on these are identified and improvement plan is presented. Lastly, reliability improvement is established to analyse test results before after the life test.

• 한국건설관리학회논문집
• /
• 제6권1호
• /
• pp.195-204
• /
• 2005

건설실패정보는 건설실패를 야기한 업무 프로세스를 파악하고, 건설실패를 예방할 수 있는 향상된 프로세스를 제공하는 핵심 요인이 될 수 있다. 본 연구에서는 건설실패정보를 활용하여, 건설실패의 재발을 예방할 수 있는 건설 프로세스의 지속적 개선 모델의 개념적 틀을 제시하였다. 문헌연구를 통해 건설실패의 정의, 유형, 원인 및 교훈 등의 건설실패정보에 대한 개념을 정립하였다. 또한 건설실패정보에 프로세스 재설계 방법론 및 사례기반추론기법을 적용하여 프로세스 개선에의 적용가능성을 확인하였고, 사례기반추론기법의 주요 모듈인 사례검색, 사례색인 및 사례적응을 이용한 건설 프로세스의 지속적 개선 모델의 개념적 틀을 제시하였다.

• 자원환경지질
• /
• 제33권2호
• /
• pp.117-128
• /
• 2000

Regional evaluations of slope stability by the failure criterion and by environmental geological factors were conducted. The failure criterion is the general conditions for plane failure which consider the geometrical conditions between geological discontinuities and topographical slope planes. The factor focused in this condiction is dip and dip direction. Geostatics, named semivariogram was used for establishing structural domains in slope stability evaluation by the failure criterion. The influential range was calculated to 6 km in the case of dip direction of dominant joint set and 7 km in the case of dip of the same dominant joint set. Then applying this failure criterion to the study area produced a slope stability map using the established domains and slopes generated by TIN module of ARC/INFO GIS. This study considered another regional slope stability analysis. 5 failure-driven factors 9the unstable slope map, geology, engineering soil, groundwater, and lineament density) were selected and used as data coverages for regional slope stability evaluation by geoenvironmental factors. These factors were weighted and overlayed in GIS. From the graph of cumulatave area (%) and instability index, finding critical points classified the instability indices. The most unstable slopes are located in the southern area of Mt. Eorae, Dabul-ri, and the eastern area of Junkok-ri in the first area is plane failure. Also, the expected orientations of failure are 59/338 and 86/090 (dip/dip direction).

• Journal of Chest Surgery
• /
• 제18권4호
• /
• pp.649-654
• /
• 1985

After first successful mitral valvotomy by Harken and Bailey in 1948, improvement of surgical technique and cardiac device may last rapidly for several years, but there after many patients deteriorate because of various causes, so incidence of reoperation for cardiac valvular disease has increased time by time. This paper is concerned with 21 patients in whom a second operation has been carried out from Jan. 1963 to Aug. 1984 at the department of Thoracic and Cardiovascular department, National Medical Center. Of 21 patients, 7 were male and 14 were female, and ages ranged from 14 to 37 years The second operation are classified into groups of secondary closed mitral commissurotomy [3 cases], open commissurotomy following closed mitral commissurotomy [1 case], Valve replacement following closed mitral commissurotomy [14 cases] or bioprosthetic valve replacement [3 cases]. Main cause of reoperation was restenosis or steno insufficiency, and that of bioprosthetic valve failure was bacterial endocarditis [1 case], fibrous tissue overgrowth on the Xenograft [1 case] and technical failure [1 case]. Early operative mortality was absent, but during follow-up, 4 patients died, so late mortality was 19.0%, and main cause of death was congestive heart failure.

• 품질경영학회지
• /
• 제30권3호
• /
• pp.53-65
• /
• 2002

This paper studies an economic manufacturing quantity (EMQ) model with two types of failures and planned preventive maintenance of the production facility. One is a type I (major) failure which should be corrected by a failure maintenance and the other is a type H (minor) failure which can be minimally repaired without interrupting the production run. The objective is to determine the lot size and preventive replacement policy minimizing the long-run expected cost per unit time. We consider a control policy with a constant production lot size and preventive maintenance after completing n production runs. It is assumed that both preventive and failure maintenance times are random and the demand arriving during a stock-out period is lost. An expression for the expected cost per unit time is obtained in the general case. A special case is discussed and numerical results are provided.