It is important to evaluate strength of dissimilar weld zone to use dissimilar materials safely. This study examines mechanical characteristics of dissimilar weld zone between low alloy steel and austenitic stainless steel that satisfies welding related requirements of ASME Code, experimentally reviews metallurgical and mechanical properties at and adjacent to weld interface. It is confirmed that hardness singularity occurs at the weld interface, and that optimum buttering thickness is more than 5㎜ from view points of tensile & yield strength. From a macroscopic view, brittle fracture characteristics is observed in buttering weld zone by tensile test.
SA508 low-alloy steel for a reactor vessel was exposed to primary water in a pressurized water reactor (PWR) plant because the cladding layer of type 309 stainless steel for the RPV was removed, due to an accident in which the detachment of the thermal sleeve occurred. The major advantage of the electrochemical deposition (ECD) Ni plating technique is that the reactor pressure vessel can be repaired without significant thermal effects, and Ni has solid corrosion resistance that can withstand boric acid. The corrosion rate assessment of the damaged part was performed, and its trend was analyzed. Essential variables of the Ni plating for repair of the damaged part were derived. These conditions are applicable variables for the repair plating device, and have been carefully adjusted using the repair plating device. The process for establishing ASME technical standards called Code Case N-840 is described. The process of developing Ni-plating devices, and the electroplating procedure specification (EPS) are described.
한국분말야금학회 2006년도 Extended Abstracts of 2006 POWDER METALLURGY World Congress Part2
/
pp.1130-1131
/
2006
We found that the """interface reaction between Ni-based alloy bond, diamond, and steel core is very critical in bond strength of diamond tool. None element from metal bond diffuses into the steel core but the Fe element of steel core was easily diffused into the bond. This diffusion depth of Fe has a great effect on the bonding strength. The Cr in steel core accelerated the Fe diffusion and improved the bond strength, on the other hand, carbon decreased the strength. Ni-based alloy bond including Cr was chemically bonded with diamond by forming Cr carbide. However, the Cr and Fe in STS304 were largely interdiffused, the strength was very low. The Cr passivity layer formed at surface of STS304 made worse strength at commissure in brazing process.
A low alloy-steel(2.25Cr-1.0Mo) has been widely used for boiler piping, header and tubes in high temperature and pressure conditions of the thermal power plant. It is common knowledge that the repair welding is permitted two or three times by customary practice rule, but there is no regulation to limit the number of repair welding base on the study heat-affected zone(HAZ), which is the weakest zone when repair welding is under taken, by experiments about the metallographic degradation and mechanical properties. Therefore, this study aims to verify the reliability of 5 times repair welding through conducting the experimental observation in the mechanical and the metallographic change on HAZ varying repair welding times. In results of the experiments, it is concluded that the reliability was kept in HAZ even up to the fifth repairs.
The fatigue crack growth behaviors of SA508 Gr.3 Cl.2 low alloy steel in high temperature water environment were investigated. Overall, weld metal showed similar crack growth rate as that of base metal. At 0.01 Hz, fatigue crack growth rate (FCGR) was higher than that in air while the difference was smaller at 0.1 Hz. Also, FCGR showed ${\Delta}K$ dependency at 0.1 Hz only, indicating that the environmental effect was much greater at slower loading frequency of 0.01 Hz. FCGR of SA508 Gr.3 Cl.2 low alloy steel was compatible to or smaller than the ASME Sec. XI fatigue reference curves in high temperature water environment.
Kim, Kyung-Kyun;Lee, Won-Bae;Yeon, Yun-Mo;Kim, Dae-Up;Jung, Seung-Boo
대한용접접합학회:학술대회논문집
/
대한용접접합학회 2002년도 Proceedings of the International Welding/Joining Conference-Korea
/
pp.528-533
/
2002
The mechanical and metallurgical properties of friction welded joints type 5052 Al alloy/A36 steel have been studied in this paper. The joint strength increased with increasing upset pressure and friction time till it reached the critical value. The joint strength was fixed at low strength compare to that of base metal in the case of increasing friction time. Microstructure of 5052 Al alloy was greatly deformed near the weld interface. The very fine and equaxied grain structure was observed at the near interface. The elongated grain was formed outside dynamic recrystallizatoin region at the peripheral part, while the A36 steel' side was not deformed. The hardness of the near interface was slightly softer than that of 5052 Al alloy base metal. The maximum softening width was about 8mm from the interface. In the present work, the friction welding condition, t$_1$=0.5sec, P$_2$=137.5MPa, showed a maximum joint strength (202MPa) when friction pressure, upset time and rotation speed were fixed at 75MPa, 5sec, 2000rev/min and these were the optimum friction welding condition of 5052Al/A36 steel joints.
대한용접접합학회 2002년도 Proceedings of the International Welding/Joining Conference-Korea
/
pp.694-699
/
2002
In autobody assembly, thin-wall, tubular connections have been used for the frame structure. Recent interest in light materials, such as aluminum or magnesium alloys, has been rapidly growing for weight reduction and fuel efficiency. Due to higher thermal expansion coefficient, low stiffness/strength, and low softening temperature of aluminum and magnesium alloys, control of welding-induced distortion in these connections becomes a critical issue. In this study, the material sensitivity to welding distortion was investigated using a T-tubular connection of three types materials; low carbon steel (A500 Gr. A), aluminum alloy (5456-H116) and magnesium alloy (AZ91C-T6). An uncoupled thermal and mechanical finite element analysis scheme using the ABAQUS software program was developed to model and simulate the welding process, welding procedure and material behaviors. The predicted angular distortions were correlated to the cumulative plastic strains. A unique relationship between distortion and plastic strains exists for all three materials studied. The amount of distortion is proportional to the magnitude and distribution of the cumulative plastic strains in the weldment. The magnesium alloy has the highest distortion sensitivity, followed by the other two materials with the steel connection having the least distortion. Results from studies of thin-aluminum plates show that welding distortion can be minimized by reducing the cumulative plastic strains by preventing heat diffusion into the base metal using a strong heat sink placed directly beneath the weld. A rapid cooling method is recommended to reduce welding distortion of magnesium tubular connections.
The multiple length scale analysis of previously designed Fe-Mn-Al-C based low-density model alloys reveals the difference in ordered ${\kappa}-carbide$, $(Fe,Mn)_3AlC_x$, between Fe-25Mn-16Al-5.2C (at%) alloy and Fe-3Mn-10Al-1.2C (at%) alloy. For the former alloy composition consisting of fully austenite grains, ${\kappa}-carbide$ showed majorly cuboidal and minorly pancake morphology and its chemical composition was not changed through aging for 24 h and 168 h at $600^{\circ}C$. Meanwhile, for the isothermally annealed ferritic alloy system for 1 hr at 500 and $600^{\circ}C$, the dramatic change in the chemical composition of needle-shape ${\kappa}-carbide$, $(Fe,Mn)_3(Fe,Al)C_x$, was found. Here we address that the compositional fluctuations in the vicinity of the carbides are significantly controlled by abutting phase, either austenite or ferrite. Namely, the cooperative ordering of carbon and Al is an important factor contributing to carbide formation in the high-Mn and high-Al alloyed austenitic steel, while the carbon and Mn for the low-Mn and high Al alloyed ferritic steel.
The alloying effect of a small amount of nickel on low alloy steel for application to flue gas desulfurization(FGD) systems was studied. The structural characteristics of the rust layer were investigated by scanning electron microscopy(SEM). The electrochemical properties were examined by means of potentiostatic polarization test, potentiodynamic polarization test, and electrochemical impedance spectroscopy(EIS) in a modified green death solution of 16.9 vol.% $H_2SO_4$+0.35 vol.% HCl at $60^{\circ}C$ and an acid rain solution of $6.25{\times}10^{-5}M\;H_2SO_4+5.5{\times}10^{-3}M\;NaCl$ at room temperature. It was found that as the amount of nickel increased, the corrosion rate increased in the modified green death solution, which seemed to result from micro-galvanic corrosion between NiS and alloy matrix. In acid rain solution, the corrosion rate decreased as the amount of nickel increased due to the repulsive force of $NiFe_2O_4$ rust against $Cl^-$ ions by electronegativity.
염화물 환경에서 329LD 린 듀플렉스 스테인리스강과 CF3M 오스테나이트 스테인리스강 주물재의 공식 거동을 조사하였다. CF3M 합금에 비해 상대적으로 낮은 Ni 및 낮은 Mo 함량을 갖는 329LD 합금의 공식 전위, 부동태 영역 및 임계 공식 온도는 상용 CF3M 합금보다 높기 때문에 329LD 합금의 공식 저항성은 CF3M 합금보다 우수하였다. CF3M 합금에 비해 높은 Cr과 Mo 와 중간 정도의 N 함량을 갖는329LD 합금의 공식 저항성이 향상된 이유는 크게 두 가지이다. 첫째, 329LD 합금의 공식 저항 당량지수 (PREN δ+γ) 값이 CF3M 합금보다 높다. 둘째, 329LD 합금의 부동태 영역은 CF3M 합금의 부동태 영역보다 크다. 이는 329LD 합금에 높은 Cr과 낮은 Mo 및 중간 정도의 N 함량을 첨가함으로써 세 원소의 시너지 효과가 부동태 피막의 부동태를 향상시켜 내식성을 증가시키기 때문이다. 공식저항 당량지수에서 N factor 16을 이용하여 계산된 오스테나이트 (γ)의 PRENγ과 페라이트 (δ) 값의 PRENδ을 계산한 결과 오스테나이트 (γ)의 PRENγ 값이 페라이트 (δ)보다 작으므로 329LD 합금의 공식은 γ상에서 선택적으로 시작되어 최종적으로는 γ상에서 δ상으로 전파됨을 확인하였다.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.