The effect of base metal grain size on isothermal solidification behavior of Ni-base superalloy, CMSX-2 during transient liquid phase (TLP) bonding was investigated employing MBF-80 insert metal. TLP-bonding of single crystal. coarse-grained and fine-grained CMSX-2 was carried out at 1373∼1548k for various holding time in vacuum. The eutectic width diminished linearly with the square root of holding time during isothermal solidification process for single crystal, coarse-grained and fine-grained base metals. The completion time for isothermal solidification decreased in the order ; single crystal, coarse-grained and fine-grained base metals. The difference of isothermal solidification rates produced when bonding the different base metals could be explained quantitatively by the effect of base metal grain boundaries on the apparent average diffusion coefficient of boron in CMSX-2.
Isothermal transformation behavior of a 10% Cr heat resistant steel fabricated by centrifugal casting process was investigated. Normalized specimen at $1100^{\circ}C$ for 1 hour was isothermally annealed at temperature range between $600^{\circ}C$ and $700^{\circ}C$ with various time. The annealed specimen had eutectoid structure which was generated along austenitic grain boundary during isothermal annealing. Areal fraction of eutectoid structure increased up to 25% after holding at $700^{\circ}C$ for 20 hours. It was observed that austenitic matrix was transformed to ferrite structure and fine $M_{23}C_6$ carbides with increase of annealing time. Time-temperature-transformation diagram of the centrifugally cast 10% Cr steel with 0.18 wt% C was plotted based on the results of isothermal transformation behavior.
The growth characteristics of bainite at early stage in the fast quenched spheroidal graphite cast irons containing 0.06%Mn and 0.45%Mn during austempering process, was investigated with optical and scanning electron microscope. The following results regarding the effects of Mn and isothermal heat treatment on the morphological variation of bainitic ferrite were obtained. The morphology of bainite varies from acicular below 350$^{\circ}C$ to feather shape above 350$^{\circ}C$. The period of isothermal treatment also affects the shape of bainite at the fixed temperature. At 350$^{\circ}C$, bainite is bamboo leaf-like up to 200 secs of isothermal holding time and with further increasing time up to 300 secs, changes to a mixed structure consisting of both feather and bamboo leaf and, finally becomes all feather shape at 900 secs. The morphology of bainitic ferrite formed at early stage of 300$^{\circ}C$ isothermal treatment is similar to that of bainitic ferrite formed at 250$^{\circ}C$ or 350$^{\circ}C$ with unbranched, linear ferrite. However, bainitic ferrite divides into branches with increasing isothermal treatment, which occurs more fast at 400$^{\circ}C$ than at 350$^{\circ}C$. The difference in adding amount of Mn influences the morphology of bainitic ferrite in upper bainite. The bainitic ferrite with 0.45%Mn is observed to be more stable than that with 0.06%Mn, remaining unbranched for a longer period at the same temperature.
The high speed in the wire-drawing process to meet the demands for the increased productivity has a great effect on the heat generated due to plastic deformation and friction between the wire and the drawing dies. During the high carbon steel wire drawing process, the temperature rise gives a great influence to the fracture of wire. In this paper, to control the temperature rise in the wire after the deformation through the drawing die, the calculation method of the wire temperature, which includes the temperature rise in the deformation zone as well as the temperature drop in the block considering the heat transfer among the wire, cooling water and surrounding air, is proposed. These calculated results of the wire temperature at the inlet and exit of the drawing die at each pass are compared with the measured wire temperatures and verified its efficiency. So, using the program to predict the wire temperature, the isothermal pass schedule program was developed. By applying this isothermal pass schedule program to the conventional process condition, a new isothermal pass schedule is redesigned through all passes. As a result, the possibility of wire fracture could be considerably reduced and the productivity of final product could be more increased than before.
For use of the thermal cycle of the biochemical fluid sample, the isothermal temperature source with a large surface area was designed, fabricated and its thermal characterization was experimentally evaluated. The comprehensive overview of the technology trend on the temperature control devices was detailed. The large surface area isothermal temperature source was realized by using the vapor chamber heat spreader. The cost-effectiveness and simple manufacturing process were achieved by using the metal-etched wick structure. The temperature distribution was quantitatively investigated by using IR temperature imaging system at equivalent temperatures to the PCR thermal cycle. The standard deviation was measured to be within 0.7$^{\circ}C$ for each temperature cycle. This concludes that the presented isothermal temperature source enables no temperature gradient inside bio-sample fluid. Furthermore it can be applied to the cooling of the electronic devices due to its slimness and low thermal spreading resistance.
In the high carbon steel wire drawing process, the wire temperature increases as the drawing speed is faster in order to increase the production rate in the shop floor. The rapid temperature rise causes the wire fracture in the dry wire drawing process. So, in this paper, the isothermal pass schedule program, which includes the calculation method of wire temperature at each pass, is proposed to prevent the wire fracture due to the temperature rise. Using the isothermal pass schedule program, it is newly proposed the pass schedule design system that prevents the cup-cone defects, improves the elongation of the final products and assures further deformation. As a result, the temperature rise of the wire was decreased and the production rate of the final product is remarkably grown up according to the increase of the final drawing speed than that of the conventional process. Also, the proposed pass schedule design system could give a useful information to the process designer who would design the high carbon steel wire drawing process.
Nonflammable mixtures of flammable and nonflammable refrigerants are possible as substitute refrigerants for use in domestic heat pumps and refrigerators. Refrigerant leakage from such a system is of paramount concern since it is possible that the resulting mixture composition remaining in system will reside in the flammable range. This paper presents a simulation of a leakage process of refrigerant mixtures. Idealized cases of isothermal leakage process are considered in this study representing a slow leak. Simulation is performed for selected composition of binary and ternary refrigerant mixture; R-32/134a and R-32/125/134a. Mixture compositions with respect to percentage leak of original charge are presented. In isothermal leakage process, both vapor and liquid compositions of more volatile refrigerant decrease during vapor and liquid leak, but the total composition of this component decreases during vapor leak and increases during liquid leak. Vapor and liquid compositions are determined depending on the vapor-liquid equilibrium relation of the refrigerant mixture. The refrigerant mixture left in the system can go to a nonflammable direction relying on which component in the mixture is flammable.
We have investigated the crystallization mechanism of the lithium disilicate ($Li_2O-2SiO_2$, LSO) glass particles with different sizes by isothermal and non-isothermal processes. The LSO glass was fabricated by rapid quenching of melt. X-ray diffraction and differential scanning calorimetry measurements were performed. Different crystallization models of Johnson-Mehl-Avrami, modified Ozawa and Arrhenius were adopted to analyze the thermal measurements. The activation energy E and the Avrami exponent n, which describe a crystallization mechanism, were obtained for three different glass particle sizes. Values of E and n for the glass particle with size under $45{\mu}m$, $75{\sim}106{\mu}m$, and $125{\sim}150{\mu}m$, were 2.28 eV, 2.21 eV, 2.19 eV, and ~1.5 for the isothermal process, respectively. Those values for the non-isothermal process were 2.4 eV, 2.3 eV, 2.2 eV, and ~1.3, for the isothermal process, respectively. The obtained values of the crystallization parameters indicate that the crystallization occurs through the decreasing nucleation rate with a diffusion controlled growth, irrespective to the particle sizes. It is also concluded that the smaller glass particles require the higher heat absorption to be crystallized.
본 연구에서는 박판의 프레스 성형에 관련된 열소성 문제를 해석할 수 있는 효과적이고, 신뢰도가 높은 수치적 방법을 개발하는 것이다. 박판 성형에서 변형과 열전달이 결합된 문제의 해석을 위하여 3차원 유한 요소 해석을 행하고 그를 이용하여 박판의 스트레치 성형 공정을 해석하였다. 해석 결과를 기존의 실험 결과와 비교하 여 본 해석의 타당성을 보이고, 재료 거동에 영향을 미치는 여러가지 공정 변수의 영 향을 검토하였다.
The isothermal forging design of a Ti-6Al-4V wing shape was performed by 3D FE simulation. The design focuses on near-net shape forming by the single stage. The process variables such as the die design, pre-form shape and size, ram speed and forging temperature were investigated. The main design priorities were to minimize forging loads and to distribute strain uniformly in a given forging condition. The FE simulation results for the final process design were compared with the isothermal forging tests. The instability of deformation was evaluated using a processing map based on the dynamic materials model(DMM), including flow stability criteria. Finally, a modified process design for producing a uniform Ti-6Al-4V wing product without forming defects was suggested.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.