The conventional grounding impedance of a counterpoise is calculated as a function of the length of the counterpoise by use of the distributed parameter circuit model with an application of the EMTP(Electromagnetic Transient Program). The adequacy of the distributed parameter circuit model is examined and verified by comparison of the simulated and the measured results. The conventional grounding impedance of the counterpoise is analyzed for the first short stroke and subsequent short stroke currents. As a result, the simulated results show that the minimum conventional grounding impedance gives at a specified length of the counterpoise. The shorter the time taken to reach the peak of injected currents, the shorter the length of the counterpoise having the minimum conventional grounding impedance. We also present the critical lengths of the counterpoise for short stroke currents as a function of soil resistivity. Based on these results, it is necessary to compute the length of the counterpoise in a specified soil resistivity which satisfies both the low conventional grounding impedance requirement whilst also providing a suitable ground resistance in order to obtain an economical design and installation of the counterpoise.
본 논문은 임펄스전류가 인가된 매설지선의 과도접지임피던스특성에 관한 것으로 길이가 10, 30, 50 [m]인 3개의 매설지선에 대하여 입 펄스전류의 인가점을 파라미터로 하여 과도접지임피던스와 규약접지임피던스를 측정하고 분석하였다. 임펄스전류의 상승시간에 대한 규약접지임피던스는 과도접지임피던스와 비슷한 경향이었다. 과도접지임피던스는 임 펄스전류의 인가위치에 영향을 크게 밭으며, 짧은 시간영역에서 과도접지임피던스는 매설지선의 길이에 매우 의존적이다. 임펄스전류가 인가된 10[m]의 매설지선은 용량성 특성이었으나 30[m]와 50[m]의 매설지선은 유도성 특성을 나타내었다. 접지도선은 매설지선의 중앙점에 접속하는 것이 바람직한 것으로 밝혀졌다.
This paper presents the behaviors of transient and conventional grounding impedances of a 30m counterpoise according to the injection point of lightning impulse currents. As a result, the trend of the conventional grounding impedances measured as a function of risetime of impulse current is similar to the transient grounding impedance of counterpoise. The injection point of impulse current greatly influences on the transient grounding impedance characteristics of counterpoise. The transient grounding impedances strongly depend on the injection point and the rising time of impulse current and the soil characteristics.
For lightning currents, a grounding system shows the transient grounding impedance characteristics. A grounding system for protection against lightning should be evaluated by the transient grounding impedance, not it's ground resistance. The transient grounding impedance varies with the shape of ground electrode and earth characteristics as well as the waveform of lightning surge current. For the analysis and practical use of transient grounding impedance, the characteristics of transient grounding impedance should be analyzed theoretically and this paper suggests the theoretical analysis for the transient grounding impedance of counterpoise by using the distributed parameter circuit model. EMTP and Matlab are used to simulate the distributed parameter circuit model of counterpoise and the adequacy of the distributed parameter model of counterpoise is examined by comparing the simulated results with the measured results.
When surges and electromagnetic pulses from lightning or power conversion devices are considered, it is desirable to evaluate grounding system performance as grounding impedance. In the case of large-sized grounding electrodes or long counterpoises, the grounding impedance is increased with increasing the frequency of injected current. The grounding impedance is increased by the inductance of grounding electrodes. This paper presents the measured results of frequency-dependent grounding impedance and impedance phase as a function of the length of counterpoises. In order to analyze the frequency-dependent grounding impedance of the counterpoises, the frequency-dependent current dissipation rates were measured and simulated by the distributed parameter circuit model reflecting the frequency-dependent relative resistivity and permittivity of soil. As a result, the ground current dissipation rate is proportional to the soil resistivity near the counterpoises in a low frequency. On the other hand, the ground current dissipation near the injection point is increased as the frequency of injected current increases. Since the high frequency ground current cannot reach the far end of long counterpoise, the grounding impedance of long counterpoise approaches that of the short one in the high frequency. The results obtained from this work could be applied in design of grounding systems.
This paper describes the characteristics for ground impedance of counterpoise according to position of auxiliary probe and frequency using the fall-of-potential method and the testing techniques to minimize the measuring errors are proposed. The fall-of-potential method is theoretically based on the potential and current measuring principle and the measuring error is primarily caused by the position of auxiliary probes. In order to analyze the effects of ground impedance due to the distance of the current probe and frequency, ground impedances were measured in case that the distance of current probe was located from 10[m] to 100[m] and the measuring frequency was ranged in 55 [Hz], 128[Hz], 342[Hz], and 513[Hz]. The results could be help to determine the position of auxiliary probe when the ground impedance was measured at grounding system.
This paper presents the characteristics of grounding impedance of counterpoises buried at various soil structures. Grounding impedance measurements were made by the Fall-of-Potential method. The experiments were carried out in 50 m counterpoise of 25 $mm^2$ buried at a depth of 0.5 m. The test current was injected by the impulse generator having the front time of $1{\sim}60{\mu}s$. As a result, the soil structures greatly influences on the grounding impedance characteristics of counterpoise. The transient grounding impedances strongly depend on the injection mint and the front time of impulse current.
Lightning currents are one of major influences on the dynamic performance of counterpoise. High lightning current causes the dynamic grounding performance of counterpoise due to very fast fronted pulses. The previous analysis has often been based on quasi-static approximation that can not be applicable to very fast fronted pulses. To extend the analysis for fast fronted pulses in this paper, the full-wave analysis method based on the rigorous electromagnetic-field theory approach is used and the effects of the ionization of the soil are disregarded. Based on the simulation results, the empirical formulas applicable for slow and fast fronted lightning current pulses are reviewed; therefore, the validity of the theoretical approach is verified through comparison between the calculated and measured results.
This paper deals with the potential interferences between ground rod and counterpoise. The ground potential rise and coefficient of potential interference were measured by using the hemispherical water tank grounding simulator and calculated from CDEGS program as functions of the configuration and size of grounding electrodes and the distance between grounding electrodes. The ground potential un and potential interference coefficient strongly depend on the distance between grounding electrodes, the arrangement and size of grounding electrodes.
The ground resistance has been used as a method of estimating the capability of counterpoise. When transient currents blow through a ground electrode, it is reasonable to evaluate the performance of ground electrode system as a ground impedance instead of ground resistance. However, the measurement method of ground impedance for counterpoise is not clearly presented. This paper describes the measurement method of ground impedance considering the earth mutual resistances and AC mutual coupling. When we measure the ground impedance, the error due to earth mutual resistances depends on the distance between the auxiliary electrodes and the electrode under test. The measurement accuracy of high frequency ground impedance is mainly influenced by the location of the current electrode and the potential electrode.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.