• 대한환경공학회지
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• 제27권3호
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• pp.330-336
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• 2005

본 연구에서는 촉매공정의 질소산화물 제거 성능을 향상시키기 위하여 배기가스에 오존을 주입하였다. 배기가스에 오존을 주입하면 배기가스에 포함되어 있는 NO의 일부가 $NO_2$로 빠르게 산화되며, NO와 $NO_2$ 혼합물은 촉매반응기에서 $N_2$로 환원된다. 오존의 발생을 위해 유전체 장벽 방전 반응기가 사용되었고 촉매로는 상용 $V_2O_5-WO_3/TiO_2$ 촉매가 사용되었다. 질소산화물의 환원제는 암모니아였다. 촉매반응기 전단의 $NO_2$ 함량은 오존 주입량에 의해 변화될 수 있었으며, $NO_2$ 함량 변화가 촉매의 질소산화물 저감성능에 미치는 영향에 대해 살펴보았다. $NO_2$ 함량이 촉매반응기의 성능에 미치는 영향은 다양한 조건에서 수행되었는데, 주요 변수로 선정한 것은 반응온도, 초기 $NO_x$ 농도, 암모니아 농도, 그리고 배기가스 유량이었다. 오존주입에 의한 $NO_2$ 함량 증가는 촉매공정의 질소산화물 제거 성능을 크게 향상시킬 수 있었으며, 이러한 성능 향상 효과는 반응온도가 낮을수록 두드러졌다. 본 연구의 오존 주입 방법은 기존 촉매 공정의 개선에 크게 유용할 것으로 판단된다.

• KSBB Journal
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• 제25권1호
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• pp.62-66
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• 2010

호기 상태에서 ${NO_X}^-$-N이 PAOs에 의한 인 흡수속도에 미치는 영향을 각기 세 가지 조건의 회분식 실험을 통하여 관찰하였다. 실험 결과를 요약하면 다음과 같다. 1) 인 과잉흡수가 이루어지는 호기 상태에서 PAOs는 ${NO_X}^-$-N에 의해 인 흡수에 방해를 받는 것으로 나타났다. 2) 인 흡수속도에 있어 ${NO_3}^-$-N보다 같은 농도의 ${NO_2}^-$-N가 PAOs의 인 흡수속도를 저하시키는 결과를 나타내었다. 10 mg/L의 같은 농도로 유입되었음에도 불구하고 ${NO_2}^-$-N에 의한 인 흡수속도는 15.61 mg/gVSS로 10 mg/L의 ${NO_3}^-$-N가 공급된 실험에서의 인 흡수속도 28.30 mg/gVSS보다 낮은 속도를 나타냈다. 3) 반응기내의 ${NO_2}^-$-N 농도가 2 mg/L 이상으로 존재할 시 PAOs의 인 흡수속도는 ${NO_X}^-$-N가 존재하지 않는 조건에서 인 흡수 속도의 24%를 나타냈으며, ${NO_3}^-$-N의 농도가 3 mg/L 이상으로 존재할 경우 ${NO_X}^-$-N가 존재하지 않는 조건에서 인 흡수 속도의 17% 이하로 감소하는 것으로 나타나 ${NO_2}^-$-N가 PAOs의 인 흡수에 심각한 저해를 미치는 것으로 나타났다. 4) 반응기내에 ${NO_2}^-$-N와 ${NO_3}^-$-N가 함께 존재할 시에는 ${NO_X}^-$-N가 존재하지 않는 조건에서 인 흡수 속도의 6% 이하로 감소하는 것으로 나타났다. 5) ${NO_2}^-$-N는 EBPR의 붕괴에 영향을 미치는 중요한 요소로 판명되었다.

• 대한화학회지
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• 제39권6호
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• pp.434-439
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• 1995

산소, 질소, 그리고 황 주개 원자의 이염기성 세자리 리간드로서 S-methyl-3(-2-hydroxy-x-phenyl)methylenedithiocarbazate($L^1:x=5-H$)와 그 유도체($L^2:x=5-CH_3,\;L^3:x=3CH_3O,\;L_4:x=5,6-C_4H_4\; 그리고\;x^5:ㅌ=5-NO_2$)의 6-배위 몰리브덴(V)-산소 착물, ($R_4N$)[MoO(NCS)_2L](R=CH_3,\;C_3H_5,\;n-C_4H_9)$들을 합성하고 원소분석, 몰 전도도, UV-Vis, IR, $1^H$ NMR 그리고 CV 등을 이용하여 착물의 구조와 분광학적 및 전기화학적 성질 등을 조사하였다.

• 한국대기환경학회지
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• 제33권5호
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• pp.480-496
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• 2017

CMAQ (Community Multiscale Air Quality)-HDDM (High-order Direct Decoupled Method) simulations with MICS-Asia 2010 and INTEX-B 2006 emissions inventories were performed to investigate the impact of Chinese $NO_x$ and VOC emissions on 1-hr ozone concentrations over South Korea during May to July in 2014. Chinese $NO_x$ and VOC emissions in MICS-Asia 2010 were 60% higher and 100% lower than those in INTEX-B 2006 during the simulation period. It makes the ratio of Chinese VOC to $NO_x$ emissions in INTEX-B 2006 (Case 1) is 3.2 times higher than that in MICS-Asia 2010 (Case 2). When the observed period mean 1-hr ozone concentration averaged across 106 air monitoring sites in the SMA (Seoul Metropolitan Area) was 37.6 ppb, the modeled values were similar to each other; 37.3 ppb for Case 1, and 40.4 ppb for Case 2. Both cases show that daily maximum 1-hr ZOC (Zero-Out Contribution) of Chinese $NO_x$ and VOC emissions were as high as 55 ppb and 35 ppb for the episode respectively. Correlation coefficients between ZOC of Chinese $NO_x$ and VOC emissions and the SMA daily maximum 1-hr ozone were 0.49~0.69. It indicates that Chinese emissions occasionally affect the SMA daily ozone peaks. On the other hand, Case 2 predicted 7 ppb and 1 ppb higher ZOC of Chinese $NO_x$ and VOC emissions than Case 1, when simulated ozone in the SMA is over 80 ppb. It implies that upwind $NO_x$ emissions would be more important than upwind VOC emissions for the long-range transport of ozone in Northeast Asia.

• 한국지구과학회지
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• 제34권7호
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• pp.669-680
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• 2013

한반도 동남 지역에서 고농도 오존이 발생한 사례에 대해 $NO_x$에 대한 오존의 수반민감도를 살펴보았다. 사례일에 지배적이었던 국지 순환과 고농도 오존을 모의하기 위해 WRF-CMAQ 모델을 사용하였다. 수반민감도 분석을 위해 CMAQ의 수반 모델을 적용하였다. 본 연구의 목적은 고농도 오존에 주변지역이 미친 영향을 살펴본 수용지 중심의 민감도 분석이다. 또한, 행정 구역별 기여도를 정량적으로 산정하였는데, 대구를 수용지로 하는 민감도 분석 결과 영향지역은 대구에 인접하여 포항으로 이어지는 영역과 남동쪽으로 떨어진 넓은 지역으로 나타났다. 첫 번째 영역은 고농도 사례일 당일에 배출된 $NO_x$의 민감도가 주로 나타났고 두 번째 영역은 전 날 배출에 의한 영향이었다. 반면, 부산을 수용지로 한 경우 사례일 당일 주간의 해풍의 영향으로 같은 날의 $NO_x$ 배출 효과 보다는 전 날 배출되었던 농도에 대한 민감도가 더 중요하였다. 민감도 영향지역에 대한 단면도 분석 결과 지표부근의 $NO_x$ 수송과 함께 상층에서 이류되는 영향도 중요하였다.

• 한국자동차공학회논문집
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• 제22권4호
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• pp.111-120
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• 2014

The aim of this study is to develop an integrated urea-SCR catalytic filter system for reducing soot and $NO_X$ emissions simultaneously in diesel engines. In this study, the characteristics of exhaust emissions relative to reactive activation temperature under four kinds of engine loads are experimentally investigated by using a four-cycle, four-cylinder, direct injection type, water-cooled turbo intercooler ECU common-rail diesel engine with the integrated urea-SCR $MnO_2-V_2O_5-WO_3/TiO_2/SiC$ catalytic filter system operating at three kinds of engine speeds. The urea-SCR reactor is used to reduce $NO_X$ emissions, and the catalytic filter system is used to reduce soot emissions. The reactive activation temperature is very important for reacting a reducing agent with exhaust emissions. The reactive activation temperatures in this experiment is applied to 523, 573 and 623 K. The fuel is sprayed by the pilot and main injections at the variable injection timing between BTDC $15^{\circ}$ and ATDC $1^{\circ}$ according to experimental conditions. It is found that the $NO_X$ conversion rate is the highest as 83.9% at the reactive activation temperature of 523 K in all experimental conditions of engine speed and load, and the soot emissions shown by the average reduction rate of approximately 93.3% are almost decreased below 0.6% in all experimental conditions regardless of reactive activation temperatures. Also, the THC and CO emissions by oxidation reaction of Mn, V and Ti are shown in the average reduction rates of 70.3% and 38% regardless of all experimental conditions.

• 한국연소학회:학술대회논문집
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• 한국연소학회 1997년도 제15회 KOSCO SYMPOSIUM 논문집
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• pp.69-76
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• 1997

Industrial-scale pulse corona process to remove $SO_2$ and $NO_x$ simultaneously from combustion flue gas has been studied. The pilot plant built in the present study treats 2,000 $Nm^3$/hr of flue gas from a boiler. The geometry of the pulse corona reactor is similar to that of an electrostatic precipitator commonly used in industry, A thyratron switch and magnetic pulse compressors, which can generate up to 130 kV of peak pulse voltage and up to 30 kW of average pulse power, have been used to produce pulsed corona. The removal efficiencies of $S0_2$ and $NO_x$ with the present process are maximum of 95 % and 85 %, respectively. Electrical power consumption to produce the pulsed corona, which has been one of the major difficulties to apply this process to industry, has been evaluated in the present study. The results showed that the power consumption can be reduced significantly by simultaneous addition of hydrocarbon injection and heterogeneous phase reactions to the process.

• 대한기계학회논문집B
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• 제31권6호
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• pp.539-546
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• 2007

An experimental study was performed to investigate the characteristics of chemiluminescence in a radiant burner, varying the excess air ratio from 0.91 to 1.67 at firing rate 80.5 to 134.2 kW/m2 on $OH^*,\;CH^*,\;{C_2}^*$ in LNG-Air premixed flames. The signals from electronically excited states of $OH^*,\;CH^*,\;{C_2}^*$ were detected using a Intensified Couple Charged Detector (ICCD) camera. The measurements of exhausted emission were made to investigate the correlation between chemiluminescence and emissions. The chemiluminescence intensity was increased with increase of firing rate like characteristics of $NO_x$ emission. $NO_x$ also increased with increase of firing rate and excess air ratio. It is found that offset of firing rate is more dominant excess air ratio $NO_x$ emission. The maximum chemiluminescence intensity occurs near the stoichiometric excess air ratio or lean conditions in case of high firing rate and the maximum intensity occurs rather than rich conditions in case of relatively low firing rate. Amount of $NO_x$ emission is maximum at near stoichiometric excess air ratio, which is chemiluminescence intensity is maximum.

• 대한수학회보
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• 제60권3호
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• pp.677-685
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• 2023

For n ≥ 2 and a real Banach space E, 𝓛(ⁿE : E) denotes the space of all continuous n-linear mappings from E to itself. Let Π (E) = {[x^*, (x₁, . . . , x_n)] : x^*(x_j) = ||x^*|| = ||x_j|| = 1 for j = 1, . . . , n }. An element [x^*, (x₁, . . . , x_n)] ∈ Π(E) is called a numerical radius point of T ∈ 𝓛(ⁿE : E) if |x^*(T(x₁, . . . , x_n))| = v(T), where the numerical radius v(T) = sup_{[y^*,y1,...,yn]∈Π(E)}|y^*(T(y₁, . . . , y_n))|. For T ∈ 𝓛(ⁿE : E), we define Nradius(T) = {[x^*, (x₁, . . . , x_n)] ∈ Π(E) : [x^*, (x₁, . . . , x_n)] is a numerical radius point of T}. T is called a numerical radius peak n-linear mapping if there is a unique [x^*, (x₁, . . . , x_n)] ∈ Π(E) such that Nradius(T) = {±[x^*, (x₁, . . . , x_n)]}. In this paper we present explicit formulae for the numerical radius of T for every T ∈ 𝓛(ⁿE : E) for E = c₀ or l_∞. Using these formulae we show that there are no numerical radius peak mappings of 𝓛(ⁿc₀ : c₀).

• 한국광학회:학술대회논문집
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• 한국광학회 2001년도 하계학술발표회
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• pp.254-255
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• 2001

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