Surface-mounted permanent magnet (PM) machines were examined experimentally and theoretically, through power loss measurements and calculations. Windage, friction and copper losses were calculated using simple analytical equations and finite element (FE) analyses. Stator core losses were calculated by determining core loss coefficients through curve-fitting and magnetic behavior analysis through non-linear FE calculations. Rotor eddy current losses were calculated using FE analyses that considered the time harmonics of phase current according to load. Core, windage and friction open-circuit losses and copper loss were determined experimentally to test the validity of the analyses.
Hong, Kyung-Pyo;Kim, Yong;Jang, Ik-Sang;Lee, Ho-Joon;Kang, Dong-Woo;Won, Sung-Hong;Lee, Ju
The Transactions of The Korean Institute of Electrical Engineers
/
v.61
no.1
/
pp.50-56
/
2012
The Multi D.O.F spherical motor can drive rotating as well as tilting three degree of freedom with one motor. Existing three degree of freedom to drive with three motors that are connected by gears and belts, that will be too large size and big loss at gears and belts. So Reducing system size and improving efficient is using the Multi D.O.F spherical motor in three degree of freedom systems. For this reason, efficiency of Multi D.O.F spherical motor is one of the important performance indiccators. In this paper presented that how to improve the efficiency of the Multi D.O.F spherical motor. The fist of method is using the stator iron core's material with high permeability and resistivity for reducing the eddy current loss. However, it was the disadvatages of motor-making and economic. So author propose the resonable method of reducing the eddy current loss in the stator iron core. That is using the rotor with double-air gap.
Proceedings of the Korean Society for Noise and Vibration Engineering Conference
/
2014.10a
/
pp.527-532
/
2014
Generator is the main equipment of a power plant that generates electric power. The line frequency is 60Hz, since that is operated at 3600rpm in fossil power plant. Therefore, the specific frequency 120Hz by the electromagnetic excitation force is generated inherently. If the looseness of stator at generator happens, abnormal sound that has 120Hz and the harmonic frequency is emitted from generator frame. In that case, binding of end-winding or re-wedging is needed for the reduction of sound level. In case of severe level of sound, belly band can be additionally installed at core. In this paper, the characteristics of generator sound is described and modal data is analyzed after installation of belly band.
The Transactions of the Korean Institute of Electrical Engineers B
/
v.50
no.7
/
pp.315-322
/
2001
High speed brushless permanent magnet(PM) machines need a key technology to minimize the iron core losses in stator and the eddy current losses in the retained sleeve and magnets caused by slotting harmonics. Thus, slotless or iron-coreless brushless PM machines have been applied for a very high rotational speed and/or the ripple-free torque. Unfortunately, slotless or coreless PM machines have lower open-circuit field than slotted and/or iron-cored types, which cause to reduce power density. Fortunately, Halbach array can generate the strong magnetic field systems without additional magnetic materials. In this paper, the 4-pole Halbach array is applied to the high speed machine and is compared with the radial magnetized PM array in field system. The iron-/air-cored stator of PM machine is constructed with/without winding slots. Open circuit magnetic fields of each type are presented from the analytical method and finite element method. Consequently, it is confirmed that the Halbach array field system with slotless stator is more suitable to the high speed motor because it has high flux density, sinusoidal flux distribution than others.
Park, Junbo;Kim, Minki;Jang, Hyun Gyu;Jung, Dong Yun;Park, Jong Moon
ETRI Journal
/
v.41
no.6
/
pp.838-849
/
2019
We present a permanent magnet-based spherical wheel motor that can be used in omnidirectional mobility applications. The proposed motor consists of a ball-shaped rotor with a magnetic dipole and a hemispherical shell with circumferential air-core coils attached to the outer surface acting as a stator. Based on the rotational symmetry of the rotor poles and stator coils, we are able to model the rotor poles and stator coils as dipoles. A simple physical model constructed based on a torque model enables fast numerical simulations of motor dynamics. Based on these numerical simulations, we test various control schemes that enable constant-speed rotation along arbitrary axes with small rotational attitude error. Torque analysis reveals that the back electromotive force induced in the coils can be used to construct a control scheme that achieves the desired results. Numerical simulations of trajectories confirm that even without explicit methods for correcting the rotational attitude error, it is possible to drive the motor with a low attitude error (<5°) using the proposed control scheme.
In this paper, a novel 12/8 segmental rotor type switched reluctance motor (SRM) is proposed for cooling fan applications. Unlike conventional structures, the rotor of the proposed structure is constructed from a series of discrete segments, and the stator is constructed from two types of stator poles: exciting and auxiliary poles. Moreover, in this structure, short flux paths are taken and no flux reversion exists in the stator. While the auxiliary poles are not wound by the windings, which only provide the flux return path. When compared with the conventional SRM, the proposed structure increases the electrical utilization of the machine and decreases the core losses, which may lead to a higher efficiency. To verify the proposed structure, the finite element method (FEM) and Matlab-Simulink are employed to get the static and dynamic characteristics of the proposed SRM. Finally, a prototype of the proposed motor was tested for characteristic comparisons.
Journal of international Conference on Electrical Machines and Systems
/
v.1
no.1
/
pp.54-60
/
2012
In this paper, a new permanent-magnet (PM) linear motor is proposed, in which both the magnets and armature windings are placed in the short mover, while the long stator consists of iron core only. Hence, this new PM linear motor can be called a primary permanent-magnet linear motor. It exhibits the advantages of robustness, low cost, high efficiency, high power factor, and high thrust force density. It is especially suitable for long stator applications such as urban rail transit. In this paper, the topology and operation principle of this motor are discussed in detail. The steady-state characteristics including field distributions, flux-linkage, back-EMF, phase inductance and thrust force are investigated. In addition, the technique of skewing stator teeth is adopted to improve the electromagnetic performance. Results from finite element method (FEM) verified the theoretical analysis results.
Gerotor hydraulic motor is widely used in hydraulic systems due to its low speed, high torque output and compactness in rotational direct driving of a heavy weight. Gerotor is a Planar mechanism consisted of a pair of rotor and circular teeth of stator assembly which forms a closed space, so called a chamber. The motion of rotor relative to the circular tooth is produced by the pressure difference of hydraulic operating fluid between the adjacent chamber. As all active contact points of rotor and circular teeth are subjected to very high sliding friction, a reduction in the performance of the gerotor hydraulic motor can not be avoided. Therefore, the core design parameters of gerotor profile used in hydraulic motors is to minimize a friction force by high contact stresses. The analytical design method of gerotor profile, based on envelope of a family of curves, is proposed. In this study, the influence of the tip clearances on three critical contact points between rotor and circular teeth of stator assembly has been explored by experimental data in this paper. At the same time a improvement method to reduce the friction force is proposed and the tip clearances on three critical points for getting an optimum gerotor profile are also analyzed.
This paper establishes in a new unified manner new mathematical models with core(iron) loss factor for two kinds of AC motors, induction and synchronous motors which are supposed to generate torque precisely or/and efficiently under vector controls. Our new models consist of three basic equations consistent with the others such as differential equation describing electromagnetic dynamics, torque equation describing torque generating mechanism, energy transmission equation describing how injected energy is wasted, saved or transmitted where all vector signals are defined in general frame of arbitrary instant angular velocity. It is clearly shown in our models that equivalent core-loss resistance can express appropriately and separately both eddy-current and hysteresis losses rather than mere vague loss. Proposed model of induction motor is the most compact in sense of the number of employed interior states and parameters. This compact model can also represent eddy-current and hysteresis losses of rotor as well as stator. For synchronous motor, saliency is taken into consideration. As well known model for cylindrical motor can be obtained directly from salient one as its special case.
An inverter-driven induction motor is used as the traction motor for a high speed drive system that required safety, reliabillity, performance, compact size owing to the space and weight alloted for attaching to train, etc. particularly it is possible to happen the saturation effects of flux density at constant voltage-frequency region and then increase very higher than the at lowed capacity of no-load current and temperature in any case. therefore the optimum design of core, optimum voltage-frequency ratio, adoption of high grade magnetic core have been developed and researched for preventing these problems. this paper show the saturation effects of traction rotor by measuring the induced voltage of search coil at stator teeth and presents optimum voltage-frequency ratio as well as optimum core design through the comparison with efficiency, power factor, load current and no-load current for korea high speed train.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.