Porous basalt aggregate is commonly used in roadbed engineering, but its application in concrete has rarely been studied. This paper studies the application of porous basalt in concrete. Porous basalt aggregate is assessed for its effects on mechanical strength and durability of prepared C50 concrete; because it has a hole structure, porous basalt aggregate is known for its porosity, and porous basalt aggregates can be made full of water through changing the content of saturated basalt; after full-water condition is achieved in porous basalt aggregate mixture of C50 concrete, we discuss its mechanical properties and durability. The effects of C50 concrete prepared with basalt aggregate on the compressive strength, water absorption, and electric flux of concrete specimens of different ages were studied through experiments, and the effects of different replacement rates of saturated porous basalt aggregate on the properties of concrete were also studied. The results show that porous basalt aggregate can be prepared as C50 concrete. For early saturated porous basalt aggregate concrete, its compressive strength decreases with the increase of the replacement rate of saturated aggregate; this occurs up to concrete curing at 28 d, when the replacement rate of saturated basalt aggregate is greater than or equal to 40 %. The compressive strength of concrete increases with the increase of the replacement rate of saturated aggregate. The 28 d electric flux decreases with the increase of the replacement rate of saturated aggregate, indicating that saturated porous basalt aggregate can improve the chloride ion permeability resistance of concrete in later stages.
Rate-dependent mechanical response of sand, subjected to loading of medium to high strain rate range, is of interest for several civilian and military applications. Such rate-dependent response can vary significantly based on the initial density state of the sand, applied confining pressure, considered strain rate range, drainage condition and sand morphology. A numerical study has been carried out employing a recently proposed visco-plastic constitutive model to explore the rate-dependent mechanical behaviour of Toyoura sand under drained triaxial loading condition. The model parameters have been calibrated using the experimental data on Toyoura sand available in published literature. Under strain rates higher than a reference strain rate, the simulation results are found to be in good agreement with the experimentally observed characteristic shearing behaviour of sand, which includes increased shear strength, pronounced post-peak softening and suppressed compression. The rate-dependent response, subjected to intermediate strain rate range, has further been assessed in terms of enhancement of peak shear strength and peak friction angle over varying initial density and confining pressure. The simulation results indicate that the rate-induced strength increase is highest for the dense state and such strength enhancements remain nearly independent of the applied confinement level.
쇄석말뚝 공법은 다져진 자갈, 폐석, 쇄석 등을 이용하여 느슨한 사질지반이나 연약점성토 지반을 개량하는 공법으로 일반적으로 말뚝은 70%이상의 치환율로 실트질 점토에 시공되어 지지력을 증진시키는 공법이나 말뚝을 배수층으로 압밀에 의한 점성토의 지반의 강도 증가를 전제로 치환율을 30% 이하로 억제하는 저치환 공법의 효율에 관한 연구가 진행되고 있다. 본 연구에서는 쇄석말뚝의 치환율에 따른 단일 등가원주 모형 실험을 실시하여 쇄석말뚝이 연약지반의 압밀거동에 미치는 영향을 분석하였다. 실험결과 치환율의 증가에 따른 침하감소효과와 침하저감계수를 산정하였으며 복합지반의 압밀시간 단축을 확인하였다. 또한, 복합지반에 대한 이론식을 이용한 장기침하량 예측을 통해 보강지반의 침하억제 경향을 평가하고 베인전단시험을 통해 복합지반의 강도증가특성을 확인하였다.
The matrix structure and the morphology of CV graphite are affected by the addition of many kinds of elements, which are contained in the CV graphite cast iron, additives, fading time and cooling rate. The effects of cooling rate on the matrix structure, the shape of CV graphite, mechanical properties and propagation of ultrasonic wave in hypoeutectic CV graphite cast iron were studied. When the diameters of the samples are 50mm, 35mm and 20mm 1. CV graphite number showed average 17.9% increase and CV graphite length showed 10.3% decrease with decreasing diameter of the samples. 2. The amount of graphite and ferrite showed average 11.2, 4.1 % decrease and the amount of pearlite showed average 15.7% increase. 3. Hardness and tensile strength showed average 3.5%, 11.3% increase and impact strength showed average 1.5% decrease. 4. Ultrasonic wave velocity showed average 1.1% increase.
The matrix structure and the morphology of CV graphite are affected by the addition of many kinds of elements, which are contained in the CV graphite cast iron, additives, fading time and cooling rate. The effects of cooling rate on the matrix structure, the shape of CV graphite, mechanical properties and propagation of ultrasonic wave in eutectic CV graphite cast iron were studied. When the diameters of the samples are 50mm, 35mm and 20mm 1. CV graphite number showed average 13.8% increase and CV graphite length showed 12.3% decrease with decreasing diameter of the samples. 2. The amount of graphite and ferrite showed average 10.6, 4.3% decrease and the amount of pearlite showed average 23.4% increase. 3. Hardness and tensile strength showed average 3.2%, 9.5% increase and impact strength showed average 1.3% decrease. 4. Ultrasonic wave velocity showed average 1.1% increase.
Light construction waste (LCW) particles are pieces of light concrete or insulation wall with light quality and certain strength, containing rich isolated and disconnected pores. Mixing LCW particles with soil can be one of the alternative lightweight soils. It can lighten and stabilize the deep-thick soft soil in-situ. In this study, the unconfined compressive strength (UCS) and its mechanism of Construction Waste Stabilized Lightweight Soil (CWSLS) are investigated. According to the prescription design, totally 35 sets of specimens are tested for the index of dry density (DD) and unconfined compressive strength (UCS). The results show that the DD of CWSLS is mainly affected by LCW content, and it decreases obviously with the increase of LCW content, while increases slightly with the increase of cement content. The UCS of CWSLS first increases and then decreases with the increase of LCW content, existing a peak value. The UCS increases linearly with the increase of cement content, while the strength growth rate is dramatically affected by the different LCW contents. The UCS of CWSLS mainly comes from the skeleton impaction of LCW particles and the gelation of soil-cement composite slurry. According to the distribution of LCW particles and soil-cement composite slurry, CWSLS specimens are divided into three structures: "suspend-dense" structure, "framework-dense" structure and "framework-pore" structure.
Rough rice is subjected to a series of static and dynamic forces during mechanical harvesting, handling and processing operations. The mechanical properties such as bioyield point, compressive strength, and deformations at the bioyield point and rupture point are important engineering data needed to develop processing machines and to determine reasonable operating conditions for these machines. The objectives of this study were to determine the mechanical properties of the rough rice kernel at loading rate of 0.664 mm/min and 1.673 mm/min and at various moisture contents, and to examine the effect of the moisture content and the loading rate on these mechanical properties. The follwing results were obtained from the study. 1. Bioyield point, rupture point, bioyield strength and ultimate strength of the rough rice kernel generally decreased in magnitude with an increase in moisture content. A little larger values of these mechanical properties were obtained at the higher loading rate. The rough rice variety and the loading rate affected significantly these mechanical properties at low moisture content, but not at the higher moisture levels. 2. Bioyield point of the sample grains varied from 20 to 80 N, and rupture point varied from 45 to 130N. Bioyield point for Japonica-type rough rice was a little higher than that for Indica-type rough rice, but there were little differnces in rupture point between two types of rough rice. 3. Bioyield strength and ultimate strength of the Japonica-type rough rice varied from 10 MPa. to 39 MPa., and from 13 MPa. to 45 MPa. respectively. Those of the Indica-type rough rice varied from 12 MPa. to 42 MPa., and from 15 MPa. to 53 MPa. respectively. 4. Deformations at bioyield point and rupture point ranged from 0.18 mm/min to 0.26 mm, and from 0.28 mm to 0.53 mm respectively. These deformations decreased with an increase in moisture content up to moisture content of approximately 17% (w.b.) and increased again thereafter. 5. Regression equations were developed to predict these mechanical properties for the rough rice kernel as a function of moisture content.
This study was conducted to investigate the strength of soil cement for varied curing temperatures (0,10,20,30,40,50,60$^{\circ}C$) and cement content (3,6,9,12%) in four cement-stabilized soils (KY: sand, MH: sand, SS: sandy loam, JJ:loam). The experimental results obtained from unconfined compressive strength tests were as follows: 1. According to increase of curing temperature as 30,40,50, and 60$^{\circ}C$, the unconfiened compressive strength of soil cement increased, the rate of increase in the early curing period was large, and around 120 hours was suifficient curing time to complete hardening. 2. The strength at 10$^{\circ}C$ decreased to the rate of 30 to 40 percent than that of 20$^{\circ}C$ while the strength at 0$^{\circ}C$ was very small, strength of soil cement increased in cold weather unless that the temperature was below 0$^{\circ}C$ 3. The average maximum temperature, about 30$^{\circ}C$ during July and August in Korea may be recommended for a optimum construction period to increase the strength of soil cement. 4. Accelerated curing time that strength was equivalent to 28-Day norma1 curing decreased in accordance with the increase of curing temperature, and also accelerated curing decreased the effect of cement content. Accelerated curing that strength was equivalent to 28-day normal curing for soil cement of cement content 9% and temperature 60$^{\circ}C$ was 45 hours; KY, 50 hours: MH, 40 hours; SS, 34 hours; JJ. 5. According to the increase of the percent passing of No. 200 sieve, accelerated curing times became shorter to become the required stength. 6. Relation between accelerated curing times and normal curing days was showeda linear of which slope decreased in accordance with the increase of curing temperature, it may be expressed as follows: (1). 30$^{\circ}C$ t=3.6d+6(r=0.97) (2). 40$^{\circ}C$ t=3.2d-5.1(r=0.95) (3). 50$^{\circ}C$ t=2.1d-4.0(r=0.93) (4). 60$^{\circ}C$ t=1.4d+4.0(r=0.90) in which t=accelerate curing time. d=normal curing day. 7. Accelerated curing time that the strength was equivalent to 35kg/$\textrm{cm}^2$ which was the strength of cement brick was 96 hours at temperature 30$^{\circ}C$ to SS 9%, and 120 hours at temperature 50$^{\circ}C$ to JJ 9%, Consequently, a economic soil cement brick may be made in future.
When Li2O.2SiO2 glass was crystallized between the temperature of maximum nucleation and the temperature of maximum crystal growth it was found that the control of heating rate had serious effect on the crystallinity and microstructure and the greatly changed physical properties. Density and elastic modulus tends to increase but thermal expansion coefficient decreased with increased crystallinity. When heating rate between the tempe-rature of maximum nucleation and the temperature of maximum crystal growth was 10~5$0^{\circ}C$/hr. crystallinity was increased to result in the increment of strength. When nuclation was done at 44$0^{\circ}C$ for 5 hours and the temperature of crystal growth was held at 575$^{\circ}C$ strength was increased until crystallinity reached 65% and strength was decreased with higher crystallinity. These phenomena could be explained that even for the same crystallinity different heat rates resulted in different number and size of cracks.
Aluminium alloy castings, which can be not only manufactured in larger geometrically complex shapes, but also show good mechanical properties in addition to light weight, have kept their potential use as structures in the field of automotives, industrial machines and aircrafts. The variations of eutectic Si size a great effect on the elongation, impact value, fracture toughness and fatigue crack propagation rate without changes in the tensile strength or yield strength. The cooling curves with the solidification rate between $1.4^{\circ}C\;/min$ and $19.1^{\circ}C\;/min$ were obtained. With the increase of solidification rate, DAS, eutectic Si size and grain size were all decreased, which enhanced the mechanical properties. The tensile strength and yield strength were the most greatly influenced by DAS, and the elongation and impact value by eutectic Si size.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.