During sling wear of a ferrous metal, a surface layer is formed. Its microstructure, constituting phases, and mechanical property are different from those of the original wearing material. Since wear occurs at the layer, it is important to characterize the layer and understand how wear rate changes with different layers. Various layers are formed depending on external wear conditions such as load, sliding speed, counterpart material, and environmental conditions. In this research, sliding wear tests of pure iron were carried out against two different counterparts (AISI 52100 bearing steel and $Al_2O_3$) in the air and in an inert Ar gas atmosphere. Pure iron was employed to exclude other effects from secondary phases in steel on the wear. Wear tests were performed at room temperature. Worn surfaces, wear debris, and cross-sections were analyzed after the test. It was found that these two different counterparts and environments produced diverse layers, resulting in significant changes in wear rate. Against the bearing steel, pure iron showed higher wear rate in an Ar atmosphere due to severe adhesion than that in the air. On the contrary, the iron showed much higher wear rate in the air against $Al_2O_3$. Different layers and wear rates were analyzed and discussed by oxidation, severe plastic deformation, and adhesion at wearing surfaces.
Pure iron, Fe-0.4, and 1.2 wt.%Cu alloys were examined by conducting the electrochemical techniques in the weakly alkaline solution, pH9, controlled by $Ca(OH)_2$, solution added with 0.02M NaCl. The $R_P$ measured from ac impedance, selected 10 kHz and 10mHz, in weakly alkaline solutions containing chloride ions indicated that the addition of copper up to 1.2wt.% into the pure iron significantly improved the pitting resistance of iron. In contrast to alloy, the pure iron showed the rapid pitting occurrences in drying period. During the drying period, the corrosion potential of pure iron was shifted to less noble value, pitting initiation.
The electron beam machining provides very high resolution up to nanometer scale, hence the E-beam writing technology is rapidly growing in MEMS and nano-engineering areas. In the optical column of the e-beam writer, there are several lenses condensing and focusing electron beams from electron gun with fringing magnetic fields. The polepieces of these lenses are usually made with high purity iron which is hard to fabricate and very expensive. In this paper, the possibility of using polepiece of object lens composed with pure iron and low carbon steel was examined to reduce cost. The magnetic field at object lens was calculated with finite element method, and practical focusing qualities of SEM pictures were observed comparing for the object lens polepieces with pure iron and two type of composed with low carbon steel.
울산 하대고분에서 출토된 판상철부의 미세조직을 금속학적 방법으로 분석하여 제작기술을 살펴보았다. 또한 기존의 판상철부 연구자료와 비교 및 검토하여 판상철부에 적용된 다양한 제작기술을 파악하였다. 울산 하대고분 44호 목곽묘에서 나란히 배열된 상태로 출토된 판상철부 10점을 과학적으로 분석한 결과, 판상철부의 제작기술 체계를 '(1) 순철-형태 가공, (2) 순철-형태 가공-침탄, (3) 순철-형태 가공-침탄-탈탄' 세 가지 유형으로 분류할 수 있었다. 판상철부는 모두 단조에 의해 제작되었고, 순철을 소재로 두드려 형태를 만들었다. 특히 다수의 판상철부는 형태 가공 후 침탄 처리를 통해 재질을 강화시켰는데, 이는 중간 소재 또는 화폐로 통용됨으로써 당시 제철산업의 근간을 이루었던 철강 제품인 것으로 보인다. 한편 형태 가공이나 침탄 이후에는 담금질이 실시되지 않았다는 공통점을 가진다. 순철을 소재로 제작한 판상철부의 미세조직에는 불순 개재물이 다량 포함되어 있고, 비금속 개재물을 성분 분석한 결과, 유리상과 뷔스타이트가 함께 혼재한 철재(鐵滓)의 특징을 보여주므로 제련 공정에서 저온환원법이 적용되었을 가능성이 크다.
The experiment was carried out for the purpose of studying the carburization of pure iron ingot and sintered iron powder by solid carbon in the atmosphere of CO gas. The volocity of carburization was estimaed by the diffusion coefficient D calculated by carburization equation. The results obtained were as follow: 1. The higher the carburization temperature, carburization depth and carbon concentration were increased, and the melting zone which had $2.8{\sim}3.4%C$ at the $3{\sim}4mm$ from interface of carburization was formed at $1300^{\circ}C$. 2. The main carburization mechanism of pure iron ingot and the sintered iron powder were proceeded by CO gas up to $1100^{\circ}C$, solid carbon over than $1300^{\circ}C$, respectively. 3. The main carburization mechanism of pure iron ingot at $1200^{\circ}C$ was proceeded by solid carbon, and sintered iron powder was proceeded bs CO gas, however, in case the reaction time, the carburization was proceeded by solid carbon over than 5hrs. 4. The diffusion coefficient D of carbon were $0.559{\times}10^{-6}cm^2.sec^{-1}$ at $1100^{\circ}C$, $0.237{\times}10^{-6}cm^2.sec^{-1}$ at $1200^{\circ}C$, $0.087{\times}10^{-6}cm^2.sec^{-1}$ at $1300^{\circ}C$, in case of pure iron ingot carburized. 5. The diffusion coefficient D of carbon were $0.124\;cm^2.sec^{-1}$ at $1100^{\circ}C$, $0.102\;cm^2.sec^{-1}$ at $1200^{\circ}C$, $0.480\;{\times}10^{-6}cm^2.sec^{-1}$ at $1300^{\circ}C$, in the case of sintered iron carburized at the pressuring $4ton\;/\;cm^2$.
The experiment was carried out for the purpose of studying the carburization of pure iron ingot and sintered iron powder by solid carbon in the atmosphere of $N_2$ gas. The velocity of carburization was estimated by the diffusion coefficient D calculated by carburization equation. The results obtained were as follows ; 1. The briqueted sample of iron fine powder which made by higher pressure, carburization depth and carbon concentration were increased as much, and pure iron shelved the maximum value. 2, The higher the carburization temperature, carburization depth and carbon concentration were increased, and the melting zone which had 3.0~3.3%C at the interface of carburization was formed at 130$0^{\circ}C$. As the pure iron ingot was carburized, the diffusion coefficient D of carbon were 0.211$\times$$10^{-6}$$\textrm{cm}^2$ㆍsec$^{-1}$ at 120$0^{\circ}C$ and 0.391$\times$$10^{-6}$$\textrm{cm}^2$ㆍsec$^{-1}$ at 130$0^{\circ}C$, respectively. 4. As the sintered iron powder was carburized at the pressure of 4 ton/$\textrm{cm}^2$, the diffusion coefficient of carbon were 0.157$\times$$10^{-6}$$\textrm{cm}^2$ㆍsec$^{-1}$ at 120$0^{\circ}C$ and 0.103$\times$$10^{-5}$$\textrm{cm}^2$ㆍsec$^{-1}$ at 130$0^{\circ}C$, respectively.
It was verified at Part Ⅰ of this investigation that there is a minimum wettability between molten iron and graphite, which was preliminarily coated with magnesium, and thus the spheroidization of graphite might have resulted from the lack of wettability between magnesium-adsorbed graphite and iron matrix. Being continued from the last work, the wettability between pure iron and graphite, coated with the various thickness of cerium, are measured at melting point of pure iron in vacuum and 200 mmHg argon gas atmosphere. The result indicates the presence of a minimum wettability at a critical thickness of cerium film as was proved in the case of magnesium. The experimental analysis shows that, the minimum wettability could be attributed entirely to a minimum work of adhesion between liquid iron and graphite at a critical concentration of cerium in the iron-graphite interface.
This review summarizes the recent progress in iron-oxide-based heat generators. Cancer treatment using magnetic nanoparticles as a heat generator, termed magnetic fluid hyperthermia, is a promising noninvasive approach that has gained significant interest. Most previous studies on improving the hyperthermia effect have focused on the construction of dopant-containing iron oxides. However, their applications in a clinical application can be limited due to extra dopants, and pure iron oxide is the only inorganic material approved by the Food and Drug Administration (FDA). Several factors that influence the heat generation capability of iron-oxide-based nanoparticles are summarized by reviewing recent studies on hyperthermia agents. Thus, our paper will provide the guideline for developing pure iron oxide-based heat generators with high heat dissipation capabilities.
Friction welding of GCD45 spheroidal graphite cast iron and 2024 aluminum alloy has been studied, especially in terms of the joint faces and strength of friction welding. For appropriate results of the friction welding of GCD45 graphite cast iron and 2024 aluminum alloy, an insert of A1050 pure aluminum metal was used. The joint strength of the A1050 pure aluminum insert approached the maximum strength of 165.7Mpa, compared to 128MPa for the joint between GCD45 graphite cast iron and A1050 pure aluminum without the insert metal. Maximum strength, 165.7Mpa, was possible for the following optimum conditions: 20MPa for the friction pressure, P1, 60MPa for the upsetting pressure, P2, 1 second for the friction time, t1, 3000rpm for the rotation, N, and 0.3 seconds for the brake time, tB.
1. Metallurgical Properties of Iron artifacts excavated from Yangju-Mountain fortress were studied for the scientific conservation and metallurgical history of ancient Iron artifacts.2. Iron artifacts form Yangju-Mountain fortress were found to be the products of having well-established Carburizing and remelting technique in that period.3. These artifacts seem to be manufactured from very pure ores, because very pure ferrite structure and low impurity.4. Especially evidence of very suitable carburizing technic well-established and usealloying method of Fe-C system on purpose were found.5. Cast iron artifacts were found to be eutectic composition (4.31%) having lowestmelting point in Fe-C system.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.