본 연구에서는 향후 공급량이 증가될 것으로 예상되는 라디아타소나무와 국산 낙엽송의 두 수종을 이용하여 합판을 제조하고 구조용 합판 및 콘크리트 거푸집용 합판으로서의 사용 가능성을 검토하고자 하였다. 먼저, 기초적인 재질을 평가하기 위하여 합판의 재질시험 및 못성능 등의 시험을 실시하였고, 콘크리트조 주택 혹은 목조주택 등의 구조용 재료로의 사용을 검토하기 위해 집중하중과 균일분포하중에 의한 구조성능 시험 및 콘크리트 거푸집용으로서의 성능시험을 실시하였다. 합판의 기초 재질에 해당되는 비중, 너비 굽음, 길이 굽음 비틀림에 대한 실험 결과, 구조용 재료로서의 기준을 만족하였다. 못 측면 저항력, 못 인발 저항력 그리고 못머리 관통력에 대한 실험 결과, 구조용 재료로서의 벽체나 지붕재에 대한 표준성능을 만족하였다. 이들 두 수종으로 제조한 합판의 경우, 집중하중과 균일 분포하중에 의한 구조성능 평가, 콘크리트 거푸집용으로서의 성능 평가 결과를 볼 때 구조용 덮개재, 바탕바닥 마감재, 콘크리트 거푸집용 재료로의 사용이 가능하다고 판단되었다.
이 연구는 저급합판이나 파아티클보오드의 표면단판 대용으로 얇은 하아드 보오드가 사용될 수 있는지의 여부를 측정하는데 그 목적이 있다. 이 하아드보오드의 제조를 위하여 사용되는 공시재료는 여러 형태의 폐지류를 여러 혼합조건으로, 접착제로서 합성수지와 함께 또는 합성수지를 첨가하지 않은 상태에서, 실험실적 장치로 하아드보오드를 제조하였다. 이들 폐지류는 상당의 리그닌을 함유한 폐골판지, 우유 및 씨리얼 포장지, 그리고 폐잡지를 포함하였다. 실험결과는 0.32cm 두께의 상업용 하아드보오드에 필적할 수 있는 0.21~0.16cm 두께의 하아드보오드를 이들 폐지류로부터 얻을 수 있었다. 이들 폐지류의 혼합효과는 영계수(MOE)와 Taber-마모성 실험을 비롯한 하아드보오드의 제 물리적 성질 즉 두께 팽윤율, 수분 흡수율 및 길이 팽창율에 현저히 나타남을 확인하였다. 이들 폐지류의 혼합과 사용한 합성수지는 하아드보오드의 비중, 영계수(MOE)와 제 물리적 성질에 민감하게 영향을 미쳤다. 이 하아드보오드의 이러한 제 물리적 성질은 저급합판이나 파아티클보오드의 표면단판 내용으로 사용할 수 있음을 보여 주었다.
The plywoods commonly used as decorative interior materials for the construction are inflammable and so it is a causative factor for making fire accidents, resulting in the destruction of human life and personal properties. Indeed, it is, therefore, required to produce fire-retardant plywoods. In this study, a special grade of defect-free, Kapur plywood was used. Specimens were cut into 3- by 20cm dimensions from 120- by 240- by 0.33-cm panels(thin panel) or 120- by 240- by 0.5-cm panels(thick panel). Some specimens were treated with diammonium phosphate(DAP), but some were not treated with diammonium phosphate to use as control panels. Chemical absorption, drying curves, drying rates and dynamic Young's modulus were investigated. The results were summaries as follows; 1. The specimens were soaked into 19% diammonium phosphate solution by a full cell pressure process and the diammonium phosphate retained in the thin and thick plywoods was 1.409kg/$(30cm)^3$, 1.487kg/$(30cm)^3$, respectively. 2. Diammonium phosphate-treated plywoods were redried with press-drying process at one of either condition dried on the platen($115^{\circ}C$) for a period of time or dried on the platen($50^{\circ}C$) for 3 hrs plus in a dry-oven($30^{\circ}C$) for 24 hrs. or dried on the platen($60^{\circ}C$) for 2 hrs plus in a dry-oven($30^{\circ}C$) for 24 hrs. The drying rate of treated thin specimens dried at $60^{\circ}C$ plus $30^{\circ}C$ and $115^{\circ}C$ only was found to be 0.04 %/min. and 8.53 %/min. Similarly, the drying rate of treated thick specimens were 0.03 %/min. and 6.77 %/min. respectively. 3. It was evident that highly-significantly different drying rate of treated plywoods was observed between plywood thicknesses and platen temperatures and the rate was increased by elevating the platen temperature up to $115^{\circ}C$. Based on the two-way variance analysis, highly significant drying rate was observed from the interaction between plywood thicknesses and platen temperatures. 4. After redrying, the specimens were weighed and reconditioned to a constant weight in a facility maintained temperature ($20^{\circ}C$) and relative humidity(65%) prior to test dynamic Young's modulus. The test revealed that the thin specimens dried at the platen temperature of $50^{\circ}C$, $60^{\circ}C$, $115^{\circ}C$ and untreated specimens showed 1.070E+09 dyne/$cm^2$, 1.156E+09 dyne/$cm^2$, 1.243E+09 dyne/$cm^2$, and 1.052E+09 dyne/$cm^2$, respectively. Likewise, the thick specimens revealed 5.647E+09 dyne/$cm^2$ 5.670E+09 dyne/$cm^2$, 6.395E+09 dyne/$cm^2$ and 5.415E+09 dyne/$cm^2$, respectively. 5. It was evident that significantly different dynamic Young's modulus was observed between the plywood thickness and the platen temperature, but not in the two-way interaction between the plywood thickness${\times}$the platen temperature.
본 연구는 현재 사용되고 있는 석유화학계 접착제를 대체하기 위하여 바이오 디젤 부산물인 유채박을 세 종류(cellulase, pectinase, protease)의 효소를 단독 또는 조합하여 개량한 후 phenol formaldehyde (PF) prepolymer와 혼합하여 접착제를 제조하였으며, 이렇게 조제된 접착제를 적용시킨 합판의 접착능 및 포름알데히드 방산량을 조사함으로써 유채박의 합판용 접착제를 위한 원료화 가능성을 확인하고자 하였다. 유채박 접착제는 효소의 종류와 PF prepolymer의 몰비에 따라 6.26~8.81의 pH와 2,980~4,610 cps 점도를 보였으며, 고형분 함량은 33% 내외인 것으로 조사되었다. 유채박 접착제로 제조된 합판의 접착능 및 포름알데히드 방산량을 조사한 결과, cellulase 또는 cellulase와 pectinase를 이용하여 순차적으로 가수분해한 유채박 가수분해물과 1.8-F/P PF prepolymer로 조제한 접착제를 적용시킨 합판의 건조 및 준내수 인장강도가 가장 높았으며, 그 값은 KS F 3101의 보통합판에 관한 최소 규정치인 0.6 N/$mm^2$를 초과하는 것으로 나타났다. 한편 유채박 접착제로 제조된 합판의 포름알데히드 방산량은 전반적으로 1.0 mg/${\ell}$를 초과하지 않았으며, 대조구인 요소수지 접착제로 제조된 합판의 포름알데히드 방산량(2.69 mg/${\ell}$)과 비교하여 상당히 낮았다. 본 연구 결과로부터 유채박 접착제가 합판용 접착제로써 사용될 수 있다는 가능성을 제시할 수 있었으며, 유채박의 가수분해에 사용된 효소의 양 및 가수분해 시간을 조절하거나, 고형분 함량을 증가시켜 열압온도와 시간을 줄이는 방안 등이 유채박 접착제의 상용화를 위하여 향후 추가 연구가 되어야 할 것으로 생각한다.
현재 석유화학계 접착제는 합판과 같은 목질계 판상재료 생산을 위하여 주로 사용되고 있다. 그러나 석유화학계 접착제의 기본 원료인 원유의 가격 상승과 포름알데히드 방산과 같은 문제로 대체 접착제에 대한 개발이 절실한 상황이다. 본 연구는 석유화학계 접착제를 대체하기 위하여 바이오 디젤 부산물인 유채박을 이용하여 접착제를 조제하였으며, 이 접착제를 합판 제조에 적용한 후 접착능 및 포름알데히드 방산량을 조사함으로써 유채박의 합판용 접착제 제조를 위한 원료화 가능성을 확인하고자 하였다. 유채박 접착제 조제를 위하여 먼저 유채박을 수산화나트륨으로 화학적으로 개량한 후, phenol formaldehyde (PF) prepolymer와 혼합하여 접착제를 제조하고 그 접착제를 합판 제조에 적용하였다. 유채박 접착제는 가수분해 조건과 PF prepolymer의 몰비에 따라 26.08~36.12%의 고형분 함량을 보유하였으나, 점도가 매우 높은 것으로 조사되었다. 한편 유채박 접착제로 제조된 합판의 인장 전단강도와 목파율은 유채박의 가수분해 조건과 PF prepolymer의 종류와 상관없이 KS 규격의 보통 합판 품질기준을 상회하였다. 포름알데히드 방산량은 1.8몰의 포름알데히드와 1몰의 phenol로 조제한 PF prepolymer를 사용한 접착제에서 유채박의 가수분해 조건과 상관없이 KS 규격의 E0 기준보다 낮은 것으로 나타났다. 결과적으로 유채박이 합판용 접착제의 원료로서 사용될 수 있을 것으로 생각되나, 열압시간을 단축시키기 위한 유채박 접착제의 고형분 함량을 증가시키는 방안과 접착제의 목재 침투 정도와 인장 전단강도 사이의 관계를 확인하는 현미경적 미세구조에 대한 연구가 유채박 접착제의 상용화를 위해 필요할 것으로 판단된다.
Lubis, Muhammad Adly Rahandi;Park, Byung-Dae;Lee, Sang-Min
Journal of the Korean Wood Science and Technology
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제47권2호
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pp.200-209
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2019
To improve the water resistance of melamine-urea-formaldehyde (MUF) resins, different levels of blocked polymeric 4,4 diphenyl methane diisocyanate (B-pMDI) were blended with MUF resins to prepare B-pMDI/MUF hybrid adhesives, and their adhesion performances were evaluated for the surface lamination of fancy veneer on plywood. FT-IR spectra showed that the de-blocked -NCO groups reacted with the -OH of hydroxymethyl groups of the MUF resins to form urethane bonds at 2% B-pMDI/MUF, which was detected before and after their hydrolysis. The mass loss after the hydrolysis consistently decreased as the B-pMDI level increased, indicating an improvement in the water resistance. As the B-pMDI level increased, the activation energy of hybrid adhesives decreased, which improved the reactivity of the hybrid adhesives. Additionally, the water resistance improvement of the hybrid adhesives increased the tensile shear strength of the surface laminated plywood in semi-water proof and water-proof by 23 % and 8 %, respectively, at 2% B-pMDI level. This was likely due to the urethane linkages in the hybrid adhesives. However, the formaldehyde emission from plywood panels bonded with the hybrid adhesives increased in the dry state, indicating incomplete curing of the hybrid adhesives.
An experimental investigation to study the behaviour of connections between cold-formed steel (CFS) joist and plywood structural panel is presented in this paper. Material testing on CFS and plywood was carried out to assess their mechanical properties and behaviour. Push-out tests were conducted to determine the slip modulus and failure modes of three different shear connection types. The employed shear connectors in the study were; size 14 (6mm diameter) self-drilling screw, M12 coach screw, and M12 nut and bolt. The effective bending stiffness of composite cold-formed steel and plywood T-beam assembly is calculated based on the slip modulus values computed from push-out tests. The effective bending stiffness was increased by 25.5%, 18% and 30.2% for self-drilling screw, coach screw, nut and bolt, respectively, over the stiffness of cold-formed steel joist alone. This finding suggests the potential to enhance the structural performance of composite cold-formed steel and timber flooring system by mobilisation of composite action present between timber sheathing and CFS joist.
본 연구에서는 중밀도섬유판, 파티클보드, 배향성스트랜드보드, 합판을 이용하여 탄화보드를 제조하고 각각의 흡방습 특성을 살펴보았다. 탄화보드는 $600^{\circ}C$에서 2시간 동안 열분해하는 조건으로 제조되었다. 그 결과, 탄화합판, 탄화OSB, 탄화MDF, 탄화파티클보드 순으로 높은 흡방습 성능을 나타내었다. 흡습률 및 방습률은 탄화파티클보드를 제외한 나머지 탄화보드들 간에 큰 차이는 발견하지 못했다. 이것은 목질재료가 탄화됨으로서 탄소로 변환되어 수분을 흡착하는데 높은 능력을 가졌지만 수분이 내부구조로까지의 이동에 있어서는 목재 본래의 구조에 영향을 받는다는 것을 의미한다. 따라서 목재의 구조의 특성을 살려 탄소화 했을 때 높은 흡방습 특성을 가진 탄화보드를 제조할 수 있다.
Recently, interests in indoor air quality (IAQ) have been increased; however, a number of researchers have mainly focused on anthropogenic volatile organic compounds (AVOC) emitted from building materials. Therefore, the properties of natural VOC (NVOC) and anthropogenic VOC (AVOC) emitted from wood-based panels was investigated in this work. VOCs emitted from these panels were sampled through Tenax TA/Cabotrap and analyzed by GC-MS and GC-FID. Comparisons were made concerning TVOC, NVOC, and composition ratios of NVOC. It was revealed that TVOC emission rates of midium density fiber (MDF) were the highest. Besides, it was found that emissions of NVOC from wood-based panels were much higher than those of anthropogenic AVOC except for plywood of Oceania timber. It was also observed that the composition ratio of NVOC emitted from plywood of Pinus radiata was the highest as 65% of TVOC. Major NVOC components were monoterpene compounds such as $\alpha$-pinene, $\beta$-pinene, d-limonene, camphene and $\alpha$-terpinene. It was concluded that the composition rates of VOCs emitted from building materials were clearly different according to the raw materials and manufacturing methods.
This study was carried out to measure formaldehyde emission with the passing of two years from plywood, sliver-board and strand-board bonded with urea resins which were made of 6 f/U molar ratios. The urea resins were manufactured by six kinds of formaldehyde/urea molar ratio of 1.0, 1.2, 1.4, 1.6, 1.8 and 2.0. 1. The plywood with molar ratio of 1.0 satisfied the KS F3101 $F_2$ directly after manufacture. The plywood with molar ratio of 1.2 satisfied m 3 days. The plywood with molar ratio of 1.4 satisfied the $F_3$ in 3 days and the $F_2$ in 600 days. And the plywood with molar ratio of 1.8 and 2.0 satisfied the $F_3$ in 365 days, but didn't satisfy the $F_2$ in 730 days. 2. Sliver-board with molar ratio of 1.0 and 1.2 satisfied the KS F3104 $E_2$ right after manufacture. Sliver-board with molar ratio of 1.4 and 1.6 satisfied in 150 and 360 days, respectively. Sliver-board with molar ratio of 1.8 and 2.0 satisfied in 730 days. 3. Strand-board with molar ratio of 1.0 and 1.2 satisfied the KS F3104$ E_2$ directly after manufacture. Strand-board with molar ratio of 1.4 and 1.6 satisfied in 150 days. But Strand-board with molar ratio of 1.8 and 2.0 didn't satisfied in 730 days.
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[게시일 2004년 10월 1일]
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