Bond test was carried out to assess the effect of several variables on bond characteristics between reinforcing bar and concrete. Key variables are concrete compressive strength($f_c$'=340, 460, 6513, 904kg/$cm^2$), concrete cover (25, 38, 51, 105, IlOmm), and bar diameter(Dl3 and D22). Confining effect and bar spacing are not taken into account. Thirty-two specimens subjected to uniaxial tension were tested under hypothesis uniform bond stress distribution along the reinforcing bar embeded in concrete. Failure mode was examined and local bond stress versus slip relationship diagrams were represented to show effect of the above variables, also test results(u1timate bond stress) were compared with bond and development provisions of the ACI Building Code(AC1 318-89) and proposed equations from previous research. According to analysis, borld stress and ultimate bond stress increased although compressive strength increased beyond the ACI Building Code upper limit. Therefore in calculating development length. compressive strength effect(exceeding 700kg /$cm^2$) should be accounted.
Journal of the Korea institute for structural maintenance and inspection
/
v.13
no.1
s.53
/
pp.186-194
/
2009
This is a part of the extensive ongoing investigation being carried out by author to develop appropriate design procedure of the concrete member reinforced with FRP rebars instead of conventional steel rebars. This study presents the experimental results of a research programme to assess the structural characteristics of spliced rebar in reinforced concrete members with FRP reinforcement. The test variables are the diameter of FRP rebar and the embedment length. The development length (ld) was calculated according to the ACI 440 for FRP rebars in concrete. A total of 14 concrete beams reinforced with spliced FRP rebars and 4 reference beams reinforced with non-spliced FRP rebars were tested. The effects of bar size (10, 13, 16 and 19 mm) and splice length (from 0.72 to 1.58ld) on the bond strength were empirically evaluated. The test results indicate that a modification factor of 1.3 and 1.6 is relatively sufficient for the bond development length of glass FRP rebars in order to achieve an adequate tension lap splice length.
Journal of the Korean Recycled Construction Resources Institute
/
v.8
no.2
/
pp.175-182
/
2020
The application of epoxy coated reinforcements is increased as a means to prevent a corrosion of reinforcements embedded in reinforced concrete structures, However, epoxy coating may reduce the bond capacity between concrete and reinforcement, which results a longer development length and lap splice length. This paper aims to the possibility of modification in lap splice length from reduction of basic development length which was confirmed using a direct pull out test. Total 36 beam specimens were tested to compare the lap splice properties of normal and epoxy coated reinforcements with beam-end test for various lap lengths and diameters of reinforcements. According to the results on failure modes, deformations, and crack widths of this experiments, the modification factor of 1.2 should be used, though the direct bond capacity is assured through direct pull out test.
KSCE Journal of Civil and Environmental Engineering Research
/
v.31
no.4A
/
pp.279-286
/
2011
FRP (Fiber Reinforced Polymer) tendons can be used as an alternative to solve the corrosion problem of steel tendons. Material properties of FRP tendons-bond strength, transfer length, development length-must be determined in order to apply to concrete structures. First of all, in case of application for pretension concrete members with CFRP tendons, transfer length is an important characteristic. The bond of the material characteristics should be demanded clearly to apply to PSC structures prestressed with FRP tendons. This paper investigated on the bond characteristics of FRP reinforcements with various surface-type. To determine the bond characteristics of FRP materials used in place of steel reinforcement or prestressing tendon in concrete, pull-out testing suggested by CAN/CSA S806-02 was performed. A total of 40 specimens were made of concrete cube with steel strands, deformed steel bar and 6 different surface shape FRP materials like carbon or E-glass. Results of the bonding tests presented that each specimen showed various behaviors as the bond stress-slip curve and compared with the bond characteristic of CFRP tendon developed in Korea.
Kang, Thomas H.K.;Howell, Joe;Kim, Sang-Hee;Lee, Dong-Joo
International Journal of Concrete Structures and Materials
/
v.6
no.2
/
pp.123-134
/
2012
There is significant concern in the engineering community regarding the safety and effectiveness of fiber-reinforced polymer (FRP) strengthening of RC structures because of the potential for brittle debonding failures. In this paper, previous research programs conducted by other researchers were reviewed in terms of the debonding failure of FRP laminates externally attached to concrete. This review article also discusses the influences on bond strength and failure modes as well as the existing experimental research and developed equations. Based on the review, several important conclusions were re-emphasized, including the finding that the bond transfer strength is proportional to the concrete compressive strength; that there is a certain bond development length that has to be exceeded; and that thinner adhesive layers in fact lower the chances of a concrete-adhesive interface failure. It is also found that there exist uncertainty and inaccuracy in the available models when compared with the experimental data and inconsistency among the models. This demonstrates the need for continuing research and compilation of data on the topic of FRP's bond strength.
The small-scale models have been utilized for the prediction of inelastic behavior of reinforced concrete structures for several decades. The parameters that affect the similitude between the model and prototype are various. Among them, the effect of bond between the model reinforcement and the model concrete is one of the most important factors. The study reported herein is addressed to verifying this similitude in bond behavior. The simple beams which have the lap splice at the midspan were made and flexural tests were performed under two-point loading. The length of lap splice are varied from 0.4ld through 0.7ld and up to 1.0ld where ld is the development length of the reinforcement. The selected scales are 1/1, 1/5, 1/10 and 1/12. Two prototype specimens and three models were tested in addition to the associated material tests and the test results are compared from the viewpoint of similitude.
Ahmad, Sohaib;Pilakoutas, Kypros;Rafi, Muhammad M.;Zaman, Qaiser U.
Computers and Concrete
/
v.22
no.2
/
pp.249-259
/
2018
This paper presents Artificial Neural Network (ANN) models for evaluating bond strength of deformed, plain and cold formed bars in low strength concrete. The ANN models were implemented using the experimental database developed by conducting experiments in three different universities on total of 138 pullout and 108 splitting specimens under monotonic loading. The key parameters examined in the experiments are low strength concrete, bar development length, concrete cover, rebar type (deformed, cold-formed, plain) and diameter. These deficient parameters are typically found in non-engineered reinforced concrete structures of developing countries. To develop ANN bond model for each bar type, four inputs (the low strength concrete, development length, concrete cover and bar diameter) are used for training the neurons in the network. Multi-Layer-Perceptron was trained according to a back-propagation algorithm. The ANN bond model for deformed bar consists of a single hidden layer and the 9 neurons. For Tor bar and plain bars the ANN models consist of 5 and 6 neurons and a single hidden layer, respectively. The developed ANN models are capable of predicting bond strength for both pull and splitting bond failure modes. The developed ANN models have higher coefficient of determination in training, validation and testing with good prediction and generalization capacity. The comparison of experimental bond strength values with the outcomes of ANN models showed good agreement. Moreover, the ANN model predictions by varying different parameters are also presented for all bar types.
Proceedings of the Korea Concrete Institute Conference
/
1999.04a
/
pp.653-658
/
1999
Bond between reinforcing bars and the surrounding concrete is supposed to safely transfer load in the design process of reinforced concrete structures. Bond failure of reinforcing bars generally take place by splitting of concrete cover as bond force between concrete and reinforcing bars exceeds the resistance by the confinement of the concrete cover and transverse reinforcement. Confinement, concrete cover and transverse reinforcement, on bond are the key factor of current provision to determine development length of reinforcing bars to concrete. In this study, previous available data are analyzed with respect to the current provisions for development and splice of reinforcement. From this study, the new provision for the design are proposed, which will be efficient and effective with some specific limit value.
Proceedings of the Korea Concrete Institute Conference
/
2008.04a
/
pp.1085-1088
/
2008
Splice of reinforcement is inevitable in reinforced concrete structures and, generally, lap splices are used. Lap length for tension splice is determined from development length in tension. The development length is calculated from an experimental model which was based on data of tests on anchorage and splice. Longitudinal reinforcements in flexural members are deformed and, therefore, prying action happens in spliced reinforcements unlike anchored reinforcements. The prying action induces tensile stress in cover concrete and this tensile stress plays the same role to a circumferential tensile stress caused by bond. Because splitting failure is assumed to occur when the summation of tensile stresses caused by the prying action and the bond is equal to the tensile strength of the concrete, the prying action reduces the bond strength of spliced reinforcements. A theoretical model for the prying action is developed and effects of the prying action on the bond strength are assessed. The tensile stress by the prying action is proportional to tensile strength and modulus of elasticity of reinforcements. In addition, the tensile stress is inversely proportional to spacing of reinforcements. Consequently, longer splice length is required for spliced reinforcements with small spacing in flexible members.
The objective of this study was to propose a development length equation for GFRP bars. A total of 104 modified pullout tests were completed while the test variables were embedment length (15, 30, $45d_b$), net cover thickness ($0.5{\sim}2.0d_b$), top-cast bar effect, different GFRP bar types (K2KR, K3KR and AsUS), and bar diameters (10, 13, 16 mm). Average bond stresses were determined based on modified pullout test results. Two variable linear regression analysis was performed of the average bond stresses. Utilizing 5% fractile concept, a conservative development length design equation was derived. The design equation derived in this study was compared to the ACI 440 committee equation. The cross-comparison revealed that the current equation resulted in shorter development lengths than those determined by the ACI 440 equation when the net cover thickness was large (greater than $1.0d_b$). On the other hand, when the net cover thickness was small (equal to or less than $1.0d_b$), the development lengths required by the current equation were larger than those by the ACI equation. The bond stresses were significantly influenced by the cover thicknesses. The current equation results in development lengths that are more economical when the cover thickness is large, and more conservative lengths when the cover thickness is small than the ACI 440 committee equation.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.