• 제목/요약/키워드: 모드 II

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혼합 모드(I/II) 하중에 의한 SA533B 압력용기강의 연성파괴 특성에 관한 연구 (Ductile Fracture Behaviour of SA 533B Pressure Vessel Steel Under Mixed Mode (I/II) Loading)

  • 오동준
    • 대한기계학회논문집A
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    • 제25권11호
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    • pp.1829-1834
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    • 2001
  • The aim of this study is to investigate the ductile fracture behavior under mixed mode (I/II) loading using SA533B pressure vessel steel. Anti-symmetric 4-point (AS4P) bonding tests were performed to obtain the J-R curves under two different mixed mode (I/II) loadings. In addition, the fractographic examination of fracture surfaces was carried out to compare with those of pure Mode I and Mode II. In conclusions, the J-R curves under Mixed Mode (I/II) loading were located between those of Mode I and Mode II loadings. When the mixture ratio of mixed mode (I/II) loading was high, the J-R currie of mixed mode (I/II) loading approached that of pure mode I loading after some amount of crack propagation. In contrast with the above fact, if the mixture ratio was low, the J-R curve looked after that of pure mode II loading. The fractographic evidences such as the shape of dimples under different loading conditions supported these conclusions.

혼합모드하에서의 레일강의 파괴거동 (Fracture Behavior of Rail Steel under Mixed Mode Loading)

  • 장동일;김성훈
    • 대한토목학회논문집
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    • 제14권4호
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    • pp.761-769
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    • 1994
  • 열차 바퀴의 접촉하중에 의해 레일이 받는 하중형식은 모드 I과 모드 II가 조합된 혼합모드 하중 상태로서 본 연구에서는 레일강의 피로파괴거동을 규명하기 위해 Richard가 개발한 혼합모드 파괴시험편 및 시험 지-그(Jig)를 이용하여 파괴시험을 실시하였으며 그 결과로부터 혼합모드에 대한 용력강도계수의 상관관계를 이용하여 균열성장경로를 평가하고 기제안된 다양한 파괴기준을 비교하였다. 그 결과, 레일강의 균열성장경로는 최대원주응력설과 변형에너지밀도설을 파괴기준은 주변형률설을 따름을 알 수 있었다.

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다단계 하중방향 변화에 의한 피로균열 전파거동에서의 모드II 영향 (Effect of Mode II in The Fatigue Crack Propagation Behavior by Variation of Multilevel Loading Direction)

  • 홍석표;송삼홍
    • 한국정밀공학회:학술대회논문집
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    • 한국정밀공학회 2004년도 추계학술대회 논문집
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    • pp.725-728
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    • 2004
  • In this study, the effect of mode II by variation of multilevel loading direction was experimentally investigated in the fatigue crack propagation behavior. To generate mixed-mode I+II loading state, the compact tension shear(CTS) specimen and loading device were used in this tests. The experimental method divided into three steps and three cases that were step I(0$^{\circ}$), step II(30$^{\circ}$, 60$^{\circ}$, 90$^{\circ}$),step III(0$^{\circ}$) and case I(0$^{\circ}$ ⇒ 30$^{\circ}$ ⇒ 0$^{\circ}$), case II(0$^{\circ}$ ⇒ 60$^{\circ}$ ⇒ 0$^{\circ}$), case III(0$^{\circ}$ ⇒ 90$^{\circ}$ ⇒ 0$^{\circ}$). The result of test, the step II affected to the step III in the all case. Specially, The fatigue crack propagation rate was faster and the fatigue life was smaller than of mixed mode I+II(30$^{\circ}$,60$^{\circ}$) due to the effect of mode II in the step III of the case III

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순수 모드 II하중 하에서의 SPS 시험편의 연성파괴 특성에 관한 연구 (Ductile Fracture Behaviour of SPS Specimen Under Pure Mode II Loading)

  • 오동준
    • 대한기계학회논문집A
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    • 제25권2호
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    • pp.289-295
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    • 2001
  • The aim of this study is to investigate the ductile fracture behaviour under pure Mode II loading using A533B pressure vessel steel. Single punch shear(SPS) test was performed to obtain the J-R curve under pure Mode II loading which was compared with that of the Model I loading. Simulation using Rousellier Ductile Damage Theory(RDDT) was carried out with 4-node quadrilateral element(L(sub)c=0.25mm). For the crack advance, the failed element removal technique was adopted with a $\beta$ criterion. Through the $\beta$ value tuning-up procedures, $\beta$(sub)crit(sup)II was determined as 1.5 in contrast with $\beta$(sub)crit(sup)I=5.5. In conclusion, it was found that the J-R curve under Mode II loading was located at lower part than that under Mode I loading obtained from the previous study and that the $\beta$ values strongly depended on the loading type. In addition, the predicted result using RDDT showed a good agreement with the SPS experimental one under pure Mode II loading.

IEEE 802.16e의 절전 클래스 I형과 II형을 위한 강화된 절전 메커니즘 (Enhanced Power Saving Mechanism for Type I and Type II Power Saving Classes in IEEE802.16e)

  • 고광섭;이경혜;문영성
    • 대한전자공학회논문지TC
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    • 제49권7호
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    • pp.6-11
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    • 2012
  • IEEE 802.16e는 수면 모드 작동기법을 사용하여 이동 단말기(Mobile Station: MS)의 제한된 에너지를 관리한다. MS는 수면 모드의 비가용 구간에 물리적인 작동 요소의 출력을 낮출 수 있다. 이 논문은 비가용 구간를 체계적으로 증가시켜 에너지 소모율을 감소시키기 위하여, MS에 I형과 II형의 활성화된 절전 클래스(PSC)가 존재할 때 강화된 절전 메커니즘(ePSM)을 제안한다. 성능 평가 결과, ePSM은 비가용 구간뿐 아니라 에너지 소비에 있어서도 기존 방식에 비해 성능을 향상시킨 것을 확인하였다.

순수 굽힘 모멘트 장치와 순수 전단력 장치에 관한 고찰

  • 황재석
    • 기계저널
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    • 제32권6호
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    • pp.536-553
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    • 1992
  • 하중 종류 중에서 가장 기본적인 하중 중의 하나인 순수 전단력과 순수 굽힘 모멘트를 발생시 키고자 할 때는 아래와 같은 장치를 사용하는 것이 좋다. 1) 등방성체나 이방성체의 횡 전단계수 (G$_{12}$)와 횡 응력 프린지치(f$_{12}$) 등을 측정 하고자 할 때, 또는 모드 II (mode II)상태의 파괴역학을 연구하고자 할 때는 그림 1, 그림 2, 그림 3 그리고 그림 4 등에 제시된 것 중에서 적당한 것을 사용할 수 있다. 그러나 순수 전단 력이 발생되는 면적이 크고, 순수 전단력을 정확하고 균일하게 발생시키고자 할 때, 각 재료의 전단 물성치(shear properties) 측정, 모드II(mode II) 상태의 파괴역학을 연구하고자 할 때는 본 연구자가 고안한 H.I.S.T. 장치를 이용하면 편리하다. 2) 직선 보에 순수 굽힘 모멘트를 균일하고 정확하게 가하고자 할 대는 N.B.M.장치를 사용하는 것이 좋다. 또 N.B.M. 장치는 어느 보의 장치보다도 곡선보나 변형이 큰 보에도 더 정확하고 균일하게 순수 굽힘 모멘트를 발생시킬 수 있다.

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황(黃)라왕재(Shorea spp.)의 모드 I, 모드 II 및 혼합(混合)모드 하중시(荷重時) 파괴기준(破壞基準)에 관(關)한 연구(硏究) (Studies on Fracture Criterion in Yellow Lauan(Shorea spp.) under Mode I, Mode II and Mixed Mode Loading)

  • 심국보;이전제;정희석
    • Journal of the Korean Wood Science and Technology
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    • 제20권2호
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    • pp.61-72
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    • 1992
  • This study was carried out to investigate the fracture behavior and the fracture criterion of yellow lauan(Shorea spp.), when has used for furniture and wood structures, and to offer a reliability for wood structure and basic data for wood fracture criterion in experiments which are fracture tested under mode I, mode II and mixed mode loading condition. The results were summarized as follows; 1. Fractures in specimens which have inclined grain in yellow lauan procedeed from crack tip in the radial direction along the grain. 2. In yellow lauan, $K_{IC}RL$ was 42.1kg/$cm^{3/2}$ and $K_{IIC}RL$ was 15.8kg/$cm^{3/2}$. 3. The fracture criteria of lauan were; ($K_I/K_{IC}$)+($K_{II}/K_{IIC}$)=1 in RL system with inclined grain at $45^{\circ}$, ($K_I/K_{IC}$)+$(K_{II}/K_{IIC})^2$=1 with inclined grain at $15^{\circ}$ and $(K_I/K_{IC})^2$+$(K_{II}/K_{IIC})^2$=1 with inclined grain at $30^{\circ}$, $60^{\circ}$, $75^{\circ}$ and $90^{\circ}$, respectively. 4. The fracture criterion of wood could vary with the species, and the load applying condition. In order to measure the fracture criterion strictly, along with standardization of specimen geometry a large amount of experimental data is needed. 5. $K_{IC}$(critical stress intensity factor) can be predicted by grain angle. As the grain inclined angle increased, $K_{IC}$ and $K_{IIC}$ are increased.

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