• Proceedings of the Korea Concrete Institute Conference
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• 2008.11a
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• pp.297-300
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• 2008

Friction coefficients of the prestressing tendon are the basic information required to control the prestressing force introduced to PSC structure during jacking. However, the friction coefficients show considerable differences depending on the specifications, causing much confusion to designers. In this study, a procedure is proposed that can be used to estimate the wobble and curvature friction coefficients from field data and classical theory related to the friction. The procedure is applied to two PSC girder bridges with various tendon profiles. The resulting values are compared with those presented in some specifications and assumed in jacking. The resulting wobble friction coefficients are not as small as those presented in AASHTO specifications but are more or less similar to the lower limit of domestic standards, while the curvature friction coefficients approach or slightly exceed the upper limit of the same standards.

• Journal of the Korea Concrete Institute
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• v.23 no.4
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• pp.495-501
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• 2011

The load combinations in current KCI Design Code are determined with reference to those in ACI 318-05, which adopts the LRFD (load and resistance factor design) format. The load and resistance factors in LRFD format should be determined to meet the required levels of reliability index or probability of failure for various predetermined failure modes, which are also based on the statistical data reflecting locality and contemporary situation. However, the current KCI Design Code has been written utilizing foreign data, because of insufficiency in accrued data in Korea. This study considered the current safety levels of KCI Code based on published domestic data to evaluate appropriateness of the current KCI regulations. Based on the calibrated reliability index of the existing Code, the new resistance factors are suggested. The results presented in this paper can be considered as a basic research for establishment of unique design format for future Korean Codes.

• Proceedings of the Korea Concrete Institute Conference
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• 2010.05a
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• pp.413-414
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• 2010

Many researchs shows that modulus of elasticity in manual overestimates real modulus of elasticity of concrete as strength gets higher. In 2007 KCI Manual, formula in modulus of elasticity has revised that it should be demonstrated. In this study, modulus of elasticity in high strength was estimated by experiment and experimental value was compared with manual value.

• Proceedings of the Korea Water Resources Association Conference
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• 2023.05a
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• pp.323-323
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• 2023

유역의 증발산량 자료는 물순환 과정을 규명하는 매우 중요한 자료 중의 하나이며, 물순환 성분별 명확한 산정 결과는 수자원 개발과 물환경 보전에 중요한 정보를 제공할 수 있다. 본 논문에서는 임진강 유역(유역출구(한강합류점) 기준, 유역면적 8,138.9km²)을 대상으로 5개년(2018~2022) 기상관측자료를 이용하여 증발산량을 산정하였으며, 그 외의 수문관측자료를 통해 물수지 분석도 수행하였다. 증발산량 산정은 세계식량기구(FAO)에서 제시한 Penman-Monteith equation을 적용하여 일별증발산량을 산정하였으며, 작물의 종류에 따른 계수는 잔디의 경우를 채택하였다. 본 방정식을 통해 산정된 증발산량(ET_o)은 기준작물에 수분의 공급에 제한이 없는 상황에서 산정된 기준 증발산량(reference evapotranspiration)을 의미하며, 기준 증발산량을 실제 증발산량으로 변환하기 위해서는 작물계수를 고려해야 한다. 작물계수는 식생의 높이, 알베도, 식생의 저항, 토양으로부터의 증발 등의 영향을 받게 되나, 더욱더 명확하게는 식물에서의 증산을 설명하는 기본 작물계수와 토양에서의 증발을 설명하는 토양계수의 합을 통해 계수를 산정하게 된다. 임진강 유역에 공간적으로 분포된 작물계수를 정확히 산정하기에는 한계가 있으므로 잔디의 경우로 한정하여 산정된 기준 증발량은 833.0mm(5개년 평균값)이다. 각 물순환 성분별로 생성된 임진강 유역의 5개년 평균값인 유역평균강우량은 1,412.9mm이며, 하천유출량은 804.9mm(유역평균강우량 대비 57.0%), 실제 증발산량은 442.3mm(유역평균강우량 대비 31.3%, 기준 증발산량 대비 약 53.0%), 유역저류량은 165.7mm(유역평균강우량 대비 11.7%)이다. 유역평균강우량은 8개 관측소(양덕, 원산, 신계, 개성, 평강, 철원, 동두천, 파주) 강우량의 유역평균값이며, 하천유출량은 유역출구의 상류 관측소인 비룡대교 관측소(유역면적 6,784.0km²) 유출량의 유역면적비 적용값이다. 실제 증발산량은 기준 증발산량 산정값에 해당 유역내 존재하는 설마천 유역의 기준 증발산량과 실제 증발산량 비율(약 53.0%)을 적용한 값이며, 유역저류량은 전제적인 물수지 분석을 통해 얻어진 추정값이다. 이와 같이 산정된 물순환 성분별 자료는 유역의 물순환 과정 규명을 위한 기초자료로 매우 유용하게 활용될 수 있으며, 유역 물관리를 위한 의사결정 과정에 중요한 역할을 할 수 있을 것으로 기대된다.

• Proceedings of the Korea Water Resources Association Conference
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• 2018.05a
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• pp.193-193
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• 2018

종합적인 물 관리의 필요성이 대두되면서 증발산량의 연구가 최근 활발히 진행되고 있다. 그 중 국제식량농업기구(FAO, Food and Agriculture Organization)는 여러 기후에서 비교적 정확하고 일정한 경향을 갖는 Penman-Monteith(FAO-PM) 공식을 제시하였다. 이 공식은 다양한 환경을 무시하고 기준작물인 알팔파를 기준으로하여 기준증발산량을 산정하는 식으로써 각 환경에 맞는 작물계수를 곱하여 실제 증발산을 산정한다. FAO-56 Irrigation and Drainage에서는 작물계수를 단일작물계수(Single crop coefficent)와 이중작물계수(Dual crop coefficent)를 제시하고 있다. 단일작물계수는 토양의 증발과 식생의 증산을 하나의 계수로 고려하여 나타냈으며, 이중작물계수는 기저토양의 습윤을 통한 증산뿐 아니라 다양한 영향들을 고려하여 작물계수를 나타냈다. 그 외에도 원격탐사를 통한 식생지수를 통한 작물계수를 통하여 계수를 산출하기도 한다. 현재 국토교통부 및 한국수자원조사기술원에서는 에디공분산(Eddy covariance) 방법을 통해 실제증발산량을 관측하고 있으며, 품질관리 과정에서 Kalman filter를 이용하고 시스템 모델로써 FAO-PM 방법 등을 이용하고 있다. 따라서 FAO-PM 방법의 정확성을 증대시키기 위해선 작물계수에 관한 정확성을 연구가 진행되어야 한다. 본 연구에서는 여러 방법을 통해 산출한 작물계수를 이용한 FAO-PM 방법을 통한 실제증발산과 에너지 보존 방정식에 근거한 에디공분산 방법 통해 관측된 실제증발산량과 비교를 하였다. 평가 결과는 보다 정확하고 물리적인 증발산량 산정하는데 활용할 수 있을 것으로 기대된다.

• Proceedings of the Korea Water Resources Association Conference
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• 2023.05a
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• pp.322-322
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• 2023

유역의 증발산량 자료는 물순환 과정을 규명하는 매우 중요한 자료 중의 하나이며, 물순환 성분별 명확한 산정 결과는 수자원 개발과 물환경 보전에 중요한 정보를 제공할 수 있다. 본 논문에서는 한국건설기술연구원에서 운영하는 설마천 유역(전적비교 수위관측소 기준, 유역면적 8.48km²)의 5개년(2018~2022) 기상관측자료를 이용하여 증발산량을 산정하였으며, 그 외 강우량, 하천유출량, 지하수함양량 자료를 이용하여 물수지 분석도 수행하였다. 증발산량 산정은 세계식량기구(FAO)에서 제시한 Penman-Monteith equation을 적용하여 일별 증발산량을 산정하였으며, 작물의 종류에 따른 계수는 잔디의 경우를 채택하였다. 본 방법을 통해 산정된 증발산량(ET₀)은 기준작물에 수분의 공급에 제한이 없는 상황에서 산정된 기준 증발산량(reference evapotranspiration)을 의미하며, 기준 증발산량을 실제 증발산량으로 변환하기 위해서는 작물계수를 고려해야 한다. 작물계수는 식생의 높이, 알베도, 식생의 저항, 토양으로부터의 증발 등의 영향을 받게 되나, 더욱더 명확하게는 식물에서의 증산을 설명하는 기본 작물계수와 토양에서의 증발을 설명하는 토양계수의 합을 통해 계수를 산정하게 된다. 설마천 유역에 공간적으로 분포된 작물계수를 정확히 산정하기에는 한계가 있으므로 잔디의 경우로 한정하여 산정된 기준증발량은 885.9mm(5개년 평균값)이다. 각 물순환 성분별로 생성된 설마천 유역의 5개년 평균값인 유역평균강우량은 1,307.3mm이며, 하천유출량은 799.7mm(유역평균강우량 대비 61.2%), 실제 증발산량은 469.5mm(유역평균강우량 대비 35.9%, 기준 증발산량 대비 약 53.0%), 유역저류량은 38.1mm(유역평균강우량 대비 2.9%)이다. 유역평균강우량은 3개 관측소(감악산, 설마리, 전적비교) 강우량의 유역평균값이며, 하천유출량은 유역출구의 수위-유량관계곡선식 환산유량, 유역저류량은 과거년(2012~2018)의 지하수 관측자료를 통해 산정된 지하수함양량을 기초로 하였다. 그리고 실제 증발산량은 기준 증발산량 산정값과 전체적인 물수지 분석을 통해 얻어진 값이다. 이와 같이 산정된 물순환 성분별 자료는 유역의 물순환 과정 규명을 위한 기초자료로 매우 유용하게 활용될 수 있으며, 유역 물관리를 위한 의사결정 과정에 중요한 역할을 할 수 있을 것으로 기대된다.

• Journal of the Computational Structural Engineering Institute of Korea
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• v.30 no.2
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• pp.185-189
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• 2017

The purpose of earthquake resistant design for typical bridges is the 'No Collapse Design' allowing emergency vehicles just after earthquakes. The Roadway Bridge Design Code provides design provisions to carry out such 'No Collapse Design' with a ductile mechanism and response modification factors given for connections and substructure play key role in this procedure. In case of response modification factors for substructure, the Roadway Bridge Design Code provides values considering ductility and redundancy. On the other hand, 'AASHTO LRFD Bridge Design Specifications' provides values considering additionally an artificial factor according to the bridge importance categories divided into critical, essential and others. In this study, a typical bridge with steel bearing connections and reinforced concrete piers is selected and different response modification factors for substructure are applied with design conditions given in the Roadway Bridge Design Code. Based on the comparison study of the design results, supplementary measures are suggested required by applying different response modification factors for substructure.

• Land and Housing Review
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• v.8 no.4
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• pp.233-247
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• 2017

In Europe and the USA, the use of limit state design method has been established, and the Korea Ministry of Land, Transport and Maritime Affairs has implemented the bridge substructure design standard based on the critical state. But Korean piling methods and ground conditions are different from Europe and USA, the limit state design method can not be used immediately. In this study, the resistance coefficient was proposed by comparing and analyzing the results of the static load test(9 times) and dynamic load tests(9 times of EOID and 9 times of Restrike) with the bearing capacity calculated by Meyerhof(LH design standard, Road bridge design standard) method and surcharge load method(using Terzaghi's bearing capacity coefficient and Hansen & Vesic's bearing capacity coefficient). The previous LHI study showed the resistance coefficient of the LH design standard was 0.36 ~ 0.44, and this research result showed the resistance coefficient was 0.39 ~ 0.48 which is about 8% higher than the previous study. In this study, we tried to obtain the resistance coefficient mainly from the static load test and the resistance coefficient was 0.57 ~ 0.69(Meyhof method : LH design standard) based on the ultimate bearing capacity and the resistance coefficient was 0.49 ~ 0.60(Meyhof method : LH design standard) based on the Davissons bearing capacity. The difference of the resistance coefficient between the static and dynamic load test was greater than that we expected, we proposed the resistance coefficient(0.52 ~ 0.62 : Meyerhof method: LH design standard) using the modified bearing capacity of the dynamic load test. Summarizing the result, the coefficient of resistance obtained from the static and dynamic load tests was 0.35 ~ 0.76, which is greater than 0.3 suggested by the Road bridge design standard, so the economical design might be possible using the coefficient of resistance proposed by this study.

• Journal of the Korea Concrete Institute
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• v.21 no.3
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• pp.377-386
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• 2009

A reference diffusion coefficient model from ACI life-365 is drawn from test results by NT build 443. This test method gives a time-averaged diffusion coefficient during immersion period, thus the ACI model uses the time-averaged diffusion coefficient as a reference value. ACI model needs to be revised, considering the difference between the time-average value and reference value at specified time. In this study, firstly the analytic solutions of diffusion equation are derived considering the initiation time and period of exposure to chloride, and secondly the time-averaged diffusion coefficient from NT build 443 is converted into the diffusion coefficient at reference time. From this study, the reference diffusion coefficient of ACI model should be modified to be about 10% larger values than those of present ACI model. For convenient design of service life, previous relationship between the chloride diffusion coefficient from NT build 443 and that from NT build 492 is also modified. To compare the chloride diffusion coefficients of ACI and JCI models, the reference chloride diffusion coefficient with respect to the JCI model is drawn in the similar form of ACI model's, and service life prediction by ACI life-365 method is confirmed to give a conservative result.

• Proceedings of the Korea Concrete Institute Conference
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• 2009.05a
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• pp.295-296
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• 2009

It is often the case with the durability design to use diffusion coefficient obtained from experimental test. From the analytic solution considering the starting time of exposure, it is confirmed that the diffusion coefficient from NT BUILD 443 underestimates real reference value.